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        小噸位一體化游車大鉤靜載荷試驗(yàn)

        2021-11-25 09:08:10高成葉銳王雨豪李瑞東孟慶澤高妍
        機(jī)械工程師 2021年11期
        關(guān)鍵詞:設(shè)計(jì)

        高成,葉銳,2,王雨豪,李瑞東,孟慶澤,高妍

        (1.寶雞石油機(jī)械有限責(zé)任公司,陜西 寶雞 721002;2.國家油氣鉆井裝備工程技術(shù)研究中心, 陜西 寶雞 721002)

        0 引言

        游車、大鉤是石油鉆機(jī)重要的提升設(shè)備。在鉆井作業(yè)中主要用于懸吊和起下鉆桿柱、更換鉆頭、下套管等[1]。一體化游車大鉤則是游車和大鉤的組合體,設(shè)計(jì)采用了游車與大鉤整體相連的結(jié)構(gòu)。游車部分主要由滑輪、滑輪軸、軸承、左側(cè)板組、右側(cè)板組、護(hù)罩、吊梁等零件組成;大鉤部分主要由筒體、緩沖彈簧、鉤桿、轉(zhuǎn)環(huán)、主軸承、定位環(huán)、滾輪環(huán)、鉤身、鉤桿銷、安全銷軸、緩沖裝置、轉(zhuǎn)鎖裝置等零部件組成。兩部分通過銷軸連接為一個(gè)整體。

        一體化游車大鉤主要為了配套ZJ15/30-40鉆機(jī),結(jié)構(gòu)上整體長(zhǎng)度大大縮短,可簡(jiǎn)化連接過程,可節(jié)約制造和使用成本,并且對(duì)于井架有效高度較低、內(nèi)開襠較小的輕便式鉆機(jī)、快速移運(yùn)鉆機(jī)、車載鉆機(jī)、修井機(jī)等產(chǎn)品具有獨(dú)特的結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)。

        1 一體化游車大鉤的靜載荷試驗(yàn)內(nèi)容及特點(diǎn)

        1.1 試驗(yàn)內(nèi)容

        根據(jù)一體化游車大鉤《試驗(yàn)大綱》的要求,一體化游車大鉤需要做靜載荷試驗(yàn),從而對(duì)一體化游車大鉤部件的實(shí)際性能進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。

        1.2 試驗(yàn)特點(diǎn)

        根據(jù)API Spec 8A中關(guān)于提升設(shè)備試驗(yàn)載荷的規(guī)定,一體化游車大鉤出廠前必須在最大額定載荷下進(jìn)行各部件的設(shè)計(jì)驗(yàn)證性試驗(yàn)。在設(shè)計(jì)驗(yàn)證性試驗(yàn)中部分部件不允許使用產(chǎn)品部件,所以需要重新設(shè)計(jì)工裝對(duì)一體化游車大鉤的受力情況進(jìn)行近似的模擬,從而在試驗(yàn)中達(dá)到模擬實(shí)際受力工況的目的。試驗(yàn)時(shí)在最大試驗(yàn)載荷范圍內(nèi)由小到大進(jìn)行加載和保壓。加載的同時(shí)通過電阻應(yīng)變片對(duì)一體化游車大鉤試驗(yàn)部位的應(yīng)力和應(yīng)變進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),保證試驗(yàn)結(jié)果的連續(xù)性和準(zhǔn)確性,從而判定一體化游鉤的實(shí)際受力分布和各部件受載情況[2]。

        2 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

        2.1 試驗(yàn)分析

        根據(jù)API Spec 8A 中關(guān)于游吊系統(tǒng)的驗(yàn)證性試驗(yàn)載荷標(biāo)準(zhǔn),以YG135一體化游鉤為例,試驗(yàn)拉力需根據(jù)如下公式進(jìn)行計(jì)算:試驗(yàn)載荷=0.8×R×SFD;計(jì)算額定載荷值R=1350 kN;選用的設(shè)計(jì)安全系數(shù)SFD=3.0;試驗(yàn)載荷=0.8×R×SFD=0.8×1350×3.0=3240 kN。

        YG135一體化游鉤驗(yàn)證性試驗(yàn)載荷最大值為3240 kN,所以必須在大于3240 kN額定鉤載的鉆機(jī)上進(jìn)行。

        在鉆機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)就需要解決以下問題:1)鉆機(jī)額定鉤載必須大于3240 kN;2)一體化游鉤與鉆機(jī)游吊系統(tǒng)、靜載荷試驗(yàn)裝置之間的連接;3)不能安裝產(chǎn)品用滑輪和軸承,還要模擬滑輪銷軸上的受力工況,所以必須設(shè)計(jì)代替滑輪和軸承的連接部件;4)由于沒有產(chǎn)品游鉤吊梁的支撐,在受力后游鉤兩側(cè)可能產(chǎn)生向內(nèi)靠攏的力,所以必須要有對(duì)游鉤側(cè)板支撐的部件;5)對(duì)一體化游鉤在試驗(yàn)過程中部件應(yīng)力的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),以及在各個(gè)拉力值時(shí)的應(yīng)變情況監(jiān)測(cè)。

        2.2 試驗(yàn)方案的提出與解決辦法

        在鉆機(jī)井口位置選擇一臺(tái)鉆深7000 m,額定鉤載為4500 kN鉆機(jī)對(duì)YG135一體化游鉤進(jìn)行靜載荷加載試驗(yàn),試驗(yàn)方案如圖1所示。

        圖1 一體化游鉤在鉆機(jī)上試驗(yàn)方案

        3 試驗(yàn)工裝設(shè)計(jì)及校核計(jì)算

        3.1 連接工裝設(shè)計(jì)

        連接工裝包括連接板總成、連接軸總成、提環(huán)、提環(huán)銷軸。

        3.1.1 連接板總成

        連接板總成是代替產(chǎn)品滑輪與軸承的連接部件,是為了模擬鋼絲繩穿入滑輪而在滑輪銷軸、兩側(cè)板上產(chǎn)生力的作用而設(shè)計(jì)。連接板總成是由4件形狀相同的連接板組成(如圖2),上端通過連接軸總成與試驗(yàn)用吊環(huán)相連、下部通過滑輪軸與游鉤兩側(cè)板相連。

        圖2 連接板總成

        綜合上述分析計(jì)算,連接板的設(shè)計(jì)強(qiáng)度滿足試驗(yàn)要求。

        3.1.3 連接銷校核計(jì)算

        將銷軸兩端簡(jiǎn)化為懸臂梁,銷軸只在兩端吊環(huán)的作用下受到剪切力和彎矩,所以只需要計(jì)算銷軸的剪切力和彎矩符合要求就可以[3]。

        MPa,[σ]=208 MPa,σmax<[σ],所以連接銷軸抗彎承載能力符合要求。

        綜合上述分析計(jì)算,連接銷軸的設(shè)計(jì)強(qiáng)度滿足試驗(yàn)要求。

        3.1.4 提環(huán)銷軸校核計(jì)算

        將提環(huán)銷軸兩端簡(jiǎn)化為懸臂梁,銷軸只在兩端吊環(huán)的作用下受到剪切和彎矩,所以只需要計(jì)算銷軸的剪切和彎矩符合要求就可以。

        1)提環(huán)銷軸剪切承載力計(jì)算。

        [σ]=341.3 MPa,σmax<[σ],提環(huán)銷軸抗彎承載能力符合要求。

        綜合上述分析計(jì)算,提環(huán)銷軸的設(shè)計(jì)強(qiáng)度滿足試驗(yàn)要求。

        3.1.5 提環(huán)校核

        采用ANSYS分析結(jié)合ASME Ⅷ標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行提環(huán)的強(qiáng)度驗(yàn)證,提環(huán)材料為20SiMn2MoVA,經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理后σs≥1090 MPa[4]。

        根據(jù)ASME Ⅷ標(biāo)準(zhǔn),在以下三種工況上進(jìn)行判斷:1)Pm≤0.9σs,由表查出Pm=473.4 MPa,所以473.4 MPa<981 MPa;2)Pm+Pb≤1.35σs,由表查出Pm+Pb=1238 MPa,所以1238 MPa<1471.5 MPa;3)Pm+Pb≤2.35σs-1.5Pm,由表查出Pm+Pb=1238 MPa,所以1238 MPa<1851.4 MPa。

        綜合上述三種計(jì)算及判斷標(biāo)準(zhǔn),提環(huán)的力學(xué)性能符合要求,可以承受載荷試驗(yàn)所加載荷。

        4 應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)

        通過在鉤體上貼電阻應(yīng)變片來監(jiān)測(cè)鉤體上的應(yīng)力應(yīng)變,然后通過試驗(yàn)得出鉤體上應(yīng)力應(yīng)變的相應(yīng)分布。

        圖3 提環(huán)ANSYS受力分析圖及數(shù)據(jù)

        5 結(jié)語

        小噸位一體化游車大鉤的現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)完全按照預(yù)先設(shè)計(jì)的試驗(yàn)方案進(jìn)行試驗(yàn),工裝完全符合試驗(yàn)要求,完成了YG135一體化游車大鉤在兩種工況和相應(yīng)狀態(tài)下的各種靜載荷試驗(yàn),得出了各種試驗(yàn)參數(shù)和相關(guān)工作性能參數(shù),最終順利完成了全部試驗(yàn),并且符合SHE的相關(guān)要求。

        通過試驗(yàn)得出以下結(jié)論:1)由于20 000 kN靜載荷拉伸試驗(yàn)機(jī)載荷波動(dòng)過大,不適合小噸位一體化游鉤的試驗(yàn);2)連接板總成工裝的設(shè)計(jì)和使用更加準(zhǔn)確地模擬一體化游鉤兩側(cè)板、滑輪軸的受力情況,同時(shí)避免滑輪軸承無法承受最大試驗(yàn)載荷而造成產(chǎn)品軸承的破壞;3)兩種試驗(yàn)方案相比,在鉆機(jī)上進(jìn)行一體化游鉤驗(yàn)證性試驗(yàn)更能模擬其真實(shí)的受力狀況,更能檢測(cè)出各部分的應(yīng)力應(yīng)變情況;4)鉆機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn),可以通過兩套檢測(cè)系統(tǒng)(加載裝置本身檢測(cè)系統(tǒng)、鉆機(jī)的鉆井儀表系統(tǒng))對(duì)試驗(yàn)載荷進(jìn)行監(jiān)測(cè),更有利于數(shù)據(jù)采集的準(zhǔn)確性。

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