譚星宇

（1.長沙礦山研究院有限責任公司，湖南 長沙 410012；2.金屬礦山安全技術國家重點實驗室，湖南 長沙 410012）

受礦體賦存的影響，部分地下開采金屬礦山的生產(chǎn)系統(tǒng)沿走向布置，走向長度超過2 km，本研究將此類地下開采礦山稱為超長走向金屬礦山。國內(nèi)部分礦山屬于超長走向金屬礦山，如：遼寧紅透山銅礦-407～-827 m主要生產(chǎn)中段的走向長度約為2.2～2.6 km［1］，甘肅金川龍首礦1 400～1 220 m中段的走向長度約為2.1 km［2］，云南勐糯鉛鋅礦500 ～200 m主要生產(chǎn)或開拓中段的走向長度約為2.6 km。本研究在分析超長走向金屬礦山通風系統(tǒng)主要特點的基礎上，結合工程實例，開展超長走向金屬礦山通風系統(tǒng)優(yōu)化方案比選。

1 超長走向礦山通風系統(tǒng)特點

（1）風流路線長，風阻大。風流路線長，風阻大是超長走向金屬礦山通風系統(tǒng)最突出特點。礦井風阻由摩擦風阻和局部風阻組成，其中摩擦風阻是礦井風阻的主要組成部分，由巷道的摩擦風阻計算式［3］可知，當摩擦阻力系數(shù)、巷道凈斷面周長和巷道凈斷面面積一定時，巷道摩擦風阻隨巷道長度增長而增大。超長走向金屬礦山風流路線長，即巷道長度大，因此全礦的風阻大。

（2）風流集中，主扇負壓大。主扇運行形成負壓用于克服全礦的通風阻力，主要用于克服風流通過井巷產(chǎn)生的摩擦阻力［3］。超長走向金屬礦山主扇負壓大主要是受礦山風阻大影響，同時也是由于主要進回風井巷風流集中。主扇負壓大容易造成主扇附近漏風和風流循環(huán)，造成能源的浪費。

（3）同中段多采場同時作業(yè)。超長走向金屬礦山中段多沿礦體走向布置，同一中段可布置多個采場，通常礦山為滿足產(chǎn)能要求，在同一中段布置多個采場。同中段多采場同時作業(yè)造成風流合理分配困難、通風管理難度大等問題。

（4）中段開拓工程量大。金屬非金屬礦山安全規(guī)程》（GB 16423-2020）要求：礦山形成系統(tǒng)通風、采場形成貫穿風流之前不應進行回采作業(yè)［4］。采場形成系統(tǒng)通風的前提是中段進、回風巷等中段開拓工程須完成施工，超長走向金屬礦山的中段進、回風巷工程量大，礦山前期投入大。

2 工程背景

2.1 工程概述

云南某鉛鋅礦目前主要開采Ⅲ1、Ⅱ3和Ⅱ15鉛鋅礦體，均為平均厚度2.2 m的薄礦體，礦體東西走向延伸大，分布在27#～76#勘探線之間，走向長度達2.5～2.9 km，開采標高為+500 m～+200 m，+500 m以上已基本回采結束。

礦山采用平硐+豎井+斜井聯(lián)合開拓，產(chǎn)能22萬t/a。通風系統(tǒng)為單翼對角抽出式，走向長度達2.5～2.9 km，新鮮風由西部2#豎井和中部1#平硐進入，通過2#豎井、1#斜井、2#斜井、3#斜井和3#豎井等進入+500 m、+450 m、…、+200 m中段，污風流經(jīng)東側端部回風天井、回風平巷、回風斜井等，再由3#平硐和4#平硐排出地表。礦山安裝2臺主扇，1臺安裝在+820 m中段0#堪探線附近（型號：FBCD-4-NO10、功率：2×22 kW），另1臺安裝在+680 m中段17#堪探線附近（型號：DK45-8-NO17、功率：2×55 kW）。圖1為礦山通風系統(tǒng)現(xiàn)狀圖。

2.2 通風系統(tǒng)存在主要問題

對礦山通風系統(tǒng)現(xiàn)狀進行調(diào)查、測定和分析，主要存在以下問題：

（1）礦山走向長度達2.5～2.9 km，且采用單翼對角抽出式通風系統(tǒng)，目前主要風流路線長度超過5.0 km，開采至+200 m中段時，主要風流路線將超過6.0 km；同時礦山巷道斷面較小（中段運輸巷道4.8 m2，回風井巷3.6～6.4 m2），全礦風阻大。

（2）1#平硐風流反向，其原因是風流路線長，礦山2臺串聯(lián)作業(yè)的主扇安裝在回風側，主扇能力不足，主扇負壓對進風段的風流控制失去影響。

（3）經(jīng)計算全礦需風量為52.5 m3/s，通過測定全礦總進風量僅為20.6 m3/s，全礦風量不足。

（4）局部通風構筑物設置不足，存在污風串聯(lián)、污風循環(huán)、局部漏風等現(xiàn)象。

3 通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究

3.1 通風系統(tǒng)優(yōu)化方案設計

3.1.1 總體思路

綜合考慮礦山的實際情況和超長走向礦山通風系統(tǒng)特點，總體思路［5～7］為：充分利用礦山已有井巷，在增加少量井巷工程的條件下，盡可能地增加礦山主要進、回風路線，盡可能多地利用并聯(lián)網(wǎng)絡，形成低風阻通風網(wǎng)絡；合理配置主扇，滿足系統(tǒng)通風要求；用風區(qū)域采取區(qū)域分區(qū)通風，實現(xiàn)分區(qū)調(diào)節(jié)，減少投產(chǎn)前的開拓工程量；將+500 m以上回采結束區(qū)域不再利用的井巷進行全面密閉，避免淺部漏風。根據(jù)以上總體思路，提出2個通風系統(tǒng)優(yōu)化方案，分別為集中回風通風系統(tǒng)、東西分區(qū)回風通風系統(tǒng)。

3.1.2 方案1：集中回風方案

方案一新鮮風由2#豎井進風網(wǎng)絡和1#平硐進風網(wǎng)絡進入各生產(chǎn)中段，用風區(qū)域以3#豎井為界分為西區(qū)和東區(qū)進行通風，西區(qū)污風和東區(qū)污風分別由16#堪探線回風井和27#堪探線回風井匯入3#平硐回風網(wǎng)絡，由3#平硐回風網(wǎng)絡集中排出地表。圖2為方案一通風系統(tǒng)圖，方案一主要風機的配置如表1。

2#豎井進風網(wǎng)絡：由2#豎井、1#豎井和5#斜井等組成的并聯(lián)進風網(wǎng)絡，1#豎井為箕斗井，原為回風井，根據(jù)《金屬非金屬礦山安全規(guī)程》（GB 16423-2020），箕斗井可作為進風井，因此將其改為進風井，在箕斗井的產(chǎn)塵點采取空氣凈化措施，保證空氣質(zhì)量。

1#平硐進風網(wǎng)絡：由1#平硐、1#斜井、2#斜井、3#斜井、3#豎井和4#斜井等井巷組成并聯(lián)進風網(wǎng)絡，在+390 m中段掘進風平巷聯(lián)絡4#斜井和3#豎井，1#平硐進風網(wǎng)絡與2#豎井進風網(wǎng)絡通過+500 m中段平巷連通，風量實行自由分配。

3#平硐回風網(wǎng)絡：由3#平硐、4#平硐、8#斜井、9#斜井、10#斜井、回風天井和中段平巷等組成的并聯(lián)回風網(wǎng)絡，+630～+680 m、+550～+580 m新掘進回風天井，將+820 m～4#平硐回風天井、+500 m中段回風巷進行擴刷。

3.1.3 方案2：東、西分區(qū)回風方案

方案二新鮮風由2#豎井進風網(wǎng)絡和1#平硐進風網(wǎng)絡進入各生產(chǎn)中段，用風區(qū)域以3#豎井為界分為西區(qū)和東區(qū)進行通風，西區(qū)污風由2#平硐回風網(wǎng)絡排出地表，東區(qū)污風由3#平硐回風網(wǎng)絡排出地表。圖3為方案二通風系統(tǒng)圖，方案二主要風機的配置如表2。

2#豎井進風網(wǎng)絡、1#平硐進風網(wǎng)絡的設計與方案一基本相同。

2#平硐回風網(wǎng)絡：由2#平硐、6#斜井、7#斜井、36#勘探線回風天井等組成的并聯(lián)回風網(wǎng)絡，36#勘探線回風天井部分原有，部分新掘進。

3#平硐回風網(wǎng)絡：由3#平硐、4#平硐、8#斜井、9#斜井、10#斜井、27#堪探線回風天井和中段平巷等組成的并聯(lián)回風網(wǎng)絡，+630～+680 m新掘進回風天井，37#勘探線回風天井部分原有，部分新掘進。

3.2 仿真模擬及分析

根據(jù)通風系統(tǒng)優(yōu)化設計方案，運用Ventsim三維通風仿真軟件建立礦山通風系統(tǒng)三維模型［8-9］，模型風路數(shù)量1 961條，風路總長63 127m。運用Ventsim軟件對方案一和方案二進行仿真模擬，方案一和方案二均分為容易時期和困難時期分別進行模擬，容易時期的主要生產(chǎn)中段為+450 m中段和+390 m中段，困難時期主要生產(chǎn)中段為+250 m中段和+200 m中段。

3.2.1 方案一仿真模擬

圖4為方案一仿真模擬圖，主要模擬結果如下：

（1）容易時期總進風量57.6 m3/s，2#豎井進風網(wǎng)絡進風量為37.7 m3/s，1#平硐進風網(wǎng)絡進風量為19.9 m3/s；困難時期總進風量57.5 m3/s，2#豎井進風網(wǎng)絡進風量為35.7 m3/s，1#平硐進風網(wǎng)絡進風量為21.8 m3/s。

（2）容易時期總風壓為2 235 Pa，主扇風壓最大，數(shù)值為1 269 Pa；困難時期總風壓為2 473 Pa主扇風壓最大，數(shù)值為1 274 Pa。

（3）容易時期3臺風機總輸入功率為161.6 kW，風機運行平均效率為83.8%；困難時期3臺風機總輸入功率為171.7 kW，風機運行平均效率為81.3%。

根據(jù)仿真模擬，通風系統(tǒng)按方案一優(yōu)化后能滿足安全生產(chǎn)的要求，風機運行效率高，但全礦總風壓較高。

3.2.2 方案二仿真模擬

圖5為方案二仿真模擬圖，主要模擬結果如下：

（1）容易時期總進風量57.2 m3/s，2#豎井進風網(wǎng)絡進風量為33.4 m3/s，1#平硐進風網(wǎng)絡進風量為23.8 m3/s；困難時期總進風量57.1 m3/s，2#豎井進風網(wǎng)絡進風量為29.0 m3/s，1#平硐進風網(wǎng)絡進風量為28.1 m3/s。

（2）容易時期總風壓為1 263 Pa，主扇風壓最大，數(shù)值為706 Pa；困難時期總風壓為1 603 Pa主扇風壓最大，數(shù)值為861 Pa。

（3）容易時期4臺風機總輸入功率為77.4 kW，風機運行平均效率為88.7%；困難時期4臺風機總輸入功率為94.6 kW，風機運行平均效率為88.4%。

根據(jù)仿真模擬，通風系統(tǒng)按方案二優(yōu)化后能滿足安全生產(chǎn)的要求，風機運行效率高。

3.3 優(yōu)化方案選取

由模擬結果可知通風系統(tǒng)按方案一和方案二優(yōu)化后均能滿足礦山安全生產(chǎn)的要求，為選取最優(yōu)通風系統(tǒng)優(yōu)化方案，制定如表3所示適用于超長走向通風系統(tǒng)的優(yōu)化方案選取指標，指標分為技術指標、模擬指標和經(jīng)濟指標三大類，共12項［10-11］。方案一和方案二各項指標值如表3所示，表中部分數(shù)值為容易時期和困難時期的平均值。

從技術指標、模擬指標和經(jīng)濟指標三方面對方案一和方案二進行比較：

（1）技術指標方面：方案二的風流路線長度、通風井巷工程量和主通風機裝機容量三項指標明顯優(yōu)于方案一，方案二采用分區(qū)回風，大大縮短了主要風流路線的長度，方案二的風流路線長度僅為方案一的65.2%，主通風機方案二比方案一多1臺，從技術方面考慮方案二優(yōu)于方案一。

（2）模擬指標方面：方案一和方案二的礦井總風量基本相近，均能滿足礦山安全生產(chǎn)的要求，在礦井通風阻力、主扇最大負壓、風機輸入功率和風機平均效率4項指標上方案二均優(yōu)于方案一，比較仿真模擬結果方案二優(yōu)于方案一。

（3）經(jīng)濟指標方面：方案二的3項經(jīng)濟指標均優(yōu)于方案一，方案二不僅本次優(yōu)化工程的費用低，而且今后日常運行的通風費用也遠低于方案一，方案二每噸礦石通風費用約為方案一的50%，從經(jīng)濟方面考慮方案二優(yōu)于方案一。

綜上所述，方案二在技術、模擬和經(jīng)濟三方面均優(yōu)于方案一，選取方案二（東西分區(qū)回風方案）為本次通風系統(tǒng)優(yōu)化方案。

4 結論

（1）在分析超長走向金屬礦山通風系統(tǒng)特點的基礎上，結合工程實例，提出了2個通風系統(tǒng)優(yōu)化方案，方案一為集中回風方案，方案二為東西分區(qū)回風方案，并分別對2個方案進行了仿真模擬。

（2）制定了適用于超長走向通風系統(tǒng)的優(yōu)化方案選取指標，指標分為技術指標、模擬指標和經(jīng)濟指標三大類，共12項；將指標應用于礦山通風系統(tǒng)優(yōu)化方案的選取，最終選取方案二為礦山的通風系統(tǒng)優(yōu)化方案。