楊倩穎 王巨豐 李心如 王國鋒

(廣西大學(xué)電氣工程學(xué)院 南寧530004)

0 引言

雷電是電力系統(tǒng)的第一事故源。研究表明,我國220 kV 以上的超高壓輸電線路有40%～70%的事故都是雷擊跳閘導(dǎo)致的。雷擊輸電線路或雷擊桿塔會造成線路桿塔的絕緣子發(fā)生閃絡(luò)事故,工頻續(xù)流會沿閃絡(luò)通道流入接地端,這種現(xiàn)象會嚴(yán)重威脅電網(wǎng)的安全運(yùn)行。配網(wǎng)結(jié)構(gòu)錯綜復(fù)雜,其絕緣水平和耐雷水平與輸電網(wǎng)相比較低,易受直接雷擊和感應(yīng)雷擊的影響,其雷擊跳閘率及斷線率居高不下[1-3]。

雷擊事故成為電網(wǎng)供給需求側(cè)嚴(yán)重的安全問題,因此輸電線路對防雷有極高的要求。電網(wǎng)安全穩(wěn)定分析指出,為保證電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行,發(fā)電機(jī)功角應(yīng)在遠(yuǎn)小于90 °的基礎(chǔ)上運(yùn)行,此種運(yùn)行方式導(dǎo)致電網(wǎng)的輸運(yùn)效率嚴(yán)重不足,而每一次雷擊閃絡(luò)都會使系統(tǒng)出現(xiàn)一次強(qiáng)擾動,影響電壓穩(wěn)定,甚至出現(xiàn)大面積停電事故,造成的經(jīng)濟(jì)安全損失不可估量,因此防止雷擊跳閘成為電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的重大課題[4]。

國內(nèi)外的研究學(xué)者在輸電線路防雷問題上已經(jīng)取得了一定的成果,并且已經(jīng)廣泛地應(yīng)用于電網(wǎng)中,然而跳閘率沒有得到明顯改善,說明現(xiàn)有的防雷措施仍存在不足之處。本文將分析當(dāng)前防雷面臨的難題以及現(xiàn)有防雷措施存在的問題,并在已有防雷技術(shù)的基礎(chǔ)上創(chuàng)新性地提出氣體滅弧防雷方法,為輸電線路防雷技術(shù)的發(fā)展提供新的思路。

1 復(fù)雜雷擊工況下的防護(hù)空白

1.1 多重雷擊引發(fā)跳閘

國際大電網(wǎng)委員會(CIGRE)2013 年報告表明,80%的地面落雷為多重雷,對地閃絡(luò)大部分為3～5次回?fù)?平均間隔時間為60 ms。文獻(xiàn)[5,6]在分析某地2006 -2008 年的27 次典型自然負(fù)地閃先導(dǎo)-回?fù)舭l(fā)展過程中發(fā)現(xiàn),約44%的地閃會發(fā)生多次回?fù)?最多回?fù)魯?shù)高達(dá)13 次,大于10 次的回?fù)粲?次。而基于2006 -2011 年對雷電的綜合觀測(包括自然觀測與人工測試)數(shù)據(jù)顯示這一概率為72%,回?fù)糸g隔主要分布在100 ms 以內(nèi),最大可達(dá)到500 ms。

大概率的多重雷擊和多次回?fù)魲l件下,耐雷水平與雷擊重復(fù)次數(shù)成反比,雷擊跳閘率與雷擊重復(fù)次數(shù)成正比。多重雷擊和多次回?fù)舻臒崃刊B加、能量疊加、電流疊加、電壓疊加特性通過大概率引發(fā)絕緣閃絡(luò)跳閘而嚴(yán)重威脅電網(wǎng)安全,尤其在高土壤電阻率地區(qū),反擊跳閘事故經(jīng)常發(fā)生。而頻繁重合閘會導(dǎo)致斷路器頻繁切斷巨大工頻短路電流,造成觸頭燒蝕熔化,冷卻后焊死,發(fā)生后續(xù)雷擊斷路器拒動,引發(fā)爆炸,引起長時停電[7-8]。多重雷擊下的擊穿絕緣能力、引發(fā)長時停電能力、導(dǎo)致避雷器熱擊穿和爆炸形成硬短路的能力遠(yuǎn)大于單脈沖雷擊,成為電力系統(tǒng)事故的“頭號殺手”[9]。然而前國家標(biāo)準(zhǔn)及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)并未涉及疊加性雷擊防雷保護(hù)設(shè)計,這也是造成目前的雷擊防護(hù)效果不明顯的重要因素之一,因此疊加性雷擊原理及危害性應(yīng)受到各界專家和學(xué)者的重視。

1.2 雷擊避雷線檔距中央引發(fā)閃絡(luò)

山區(qū)地理位置特殊,氣候環(huán)境復(fù)雜,雷電頻發(fā),其落雷密度要大于平原地區(qū),其中超高壓、特高壓輸電線路在山區(qū)峽谷所架設(shè)的桿塔高度較大、距離較長,導(dǎo)致雷擊事故嚴(yán)重。有資料顯示,我國110～220 kV 輸電線路雷擊事件中,超過50 %為繞擊事件。研究數(shù)據(jù)表示雷擊檔距中央的可能性大概只有10%,但是該位置導(dǎo)線與避雷線間隙被擊穿可能性最大,主要原因是雷擊避雷線檔距中央時,雷電負(fù)反射波通過接地端反射回來所需時長少于雷電波波峰時長,導(dǎo)線和避雷線間電壓值最大。因此當(dāng)檔距過長,其負(fù)反射波越慢,反生閃絡(luò)事故的概率越大[10-12],且對于多重雷擊的情況,該峰值大幅提高,間隙擊穿成為全概率事件。

2 當(dāng)前防雷方法及防雷能力

2.1 阻塞型防雷方法

“阻塞型”方法是以阻止絕緣子閃絡(luò)為目的,其基本原理是避免旁路絕緣子兩側(cè)出現(xiàn)雷電過電壓,實(shí)現(xiàn)方式為提高耐雷水平,當(dāng)雷電強(qiáng)度在耐雷水平之下,能達(dá)到防護(hù)效果,主要方法如下文所述。

加強(qiáng)絕緣是通過添加絕緣子片數(shù)來加大其閃絡(luò)電壓,這種方式通常在大跨距高桿塔和耐張大轉(zhuǎn)角型桿塔上采用,但其效果仍然與雷電流幅值有關(guān)。降阻是為了降低雷擊反擊時在絕緣子桿塔側(cè)過電壓,但是桿塔接地電阻大多都會偏高,實(shí)際值嚴(yán)重小于理論值,難以滿足規(guī)程的現(xiàn)象[13],且昂貴的投資環(huán)節(jié)、較高概率的地網(wǎng)電阻損壞和維護(hù),導(dǎo)致防雷成本大幅提升。

避雷線雖然能起到部分的保護(hù)作用,但是仍然存在缺陷,桿塔結(jié)構(gòu)、電壓等級、地形、地貌及風(fēng)偏角等自然因素會使避雷線屏蔽范圍縮減,進(jìn)而影響到其避雷作用的發(fā)揮,導(dǎo)線會失去避雷線的作用而發(fā)生繞擊[14]。

安裝線路避雷器,可以利用固體氧化物閥片的非線性特點(diǎn)來實(shí)現(xiàn)雷電疏導(dǎo)和工頻阻塞,但存在以下問題:疏導(dǎo)雷電流時產(chǎn)生的熱量需要及時排出,而內(nèi)部防潮必然要求密封性結(jié)構(gòu),又不利于散熱;加之工藝問題,使得避雷器爆炸事故成為大概率事件;當(dāng)發(fā)生避雷器爆炸事故,原本的滅弧通道將轉(zhuǎn)為短路通道,構(gòu)成事故源,造成跳閘[15]。非線性電阻的時滯效應(yīng),使得多次回?fù)魲l件下殘壓疊加升高。閥片對散熱的要求,使得避雷器對沖擊電流密度的時間間隔至少為50～60 s,但疊加性雷擊脈沖的間隔遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于該數(shù)值。

2.2 疏導(dǎo)型防雷方法

“疏導(dǎo)型”以普通并聯(lián)間隙為代表,在旁路絕緣子上下兩端并上一對金屬電極,當(dāng)雷電產(chǎn)生過電壓時,空氣主間隙優(yōu)先擊穿,閃絡(luò)路徑被引致招弧角,避免絕緣子串閃絡(luò)或損毀。此外,并聯(lián)間隙還具有結(jié)構(gòu)簡單、拆裝便利、性價比高等優(yōu)點(diǎn),在輸電線路上已被大量使用。

普通并聯(lián)間隙為無熄弧能力,需要利用斷路器自動重合閘來切斷工頻電弧,導(dǎo)致雷擊跳閘事故頻發(fā),不利于電網(wǎng)安全可靠地供電。如計算機(jī)、電機(jī)群等特殊負(fù)荷重啟時間長,即便重合閘成功,也將造成損失,對這些負(fù)荷而言,重合閘成功的意義不存在。且電弧長時間的持續(xù)燃燒,造成電極燒蝕、電極長度變短和絕緣配合比改變的問題,導(dǎo)致在多次動作后裝置可靠性降低[16]。

2.3 滅弧防雷方法

滅弧防雷方法為當(dāng)前國內(nèi)外面臨的防雷難題提供了新的科學(xué)原理及技術(shù)支持。該方法將沖擊疏導(dǎo)和工頻阻塞相結(jié)合,提出了“閃絡(luò)不建弧”模式,即利用滅弧裝置與絕緣子的絕緣配合保證絕緣子不閃絡(luò),閃絡(luò)路徑控制在裝置內(nèi)部,然后利用裝置自身的滅弧功能來滅弧,阻斷后續(xù)工頻電弧穩(wěn)定灼燒,從而杜絕了雷擊跳閘等相關(guān)事故的發(fā)生。但目前國內(nèi)外專家學(xué)者對滅弧防雷技術(shù)的研究并不多。

管式避雷器利用電弧烘烤裝置內(nèi)特殊材料使之汽化,利用短時間在封閉的空間內(nèi)膨脹產(chǎn)生的高壓氣體,達(dá)到滅弧的目的。但沖擊電弧本身持續(xù)時間極短,滅弧能量的產(chǎn)生更多是利用后續(xù)的工頻大電弧,線路上出現(xiàn)工頻故障電流。該思路本身不利于跳閘率的管控,且對安裝地點(diǎn)要求較高,過大的短路電流會導(dǎo)致避雷器爆炸,過小則可能沒法有效滅弧[17]。產(chǎn)氣材料的損耗使得其滅弧能力越來越弱,滅弧效果也具有隨機(jī)性、不穩(wěn)定性和不可控性。

磁吹避雷器利用電磁力拉長電弧,迫使其加速去游離,結(jié)合閥片電阻熄滅電弧。但其缺陷有:磁吹避雷器內(nèi)部仍然有非線性電阻閥片,因此也存在熱擊穿、熱累積效應(yīng);此外,磁吹避雷器需要非常先進(jìn)的密封技術(shù)才能保證裝置具有出色的性能,目前的技術(shù)還達(dá)不到這一要求,因此設(shè)備經(jīng)過一段時間的運(yùn)營后,難免出現(xiàn)受潮、退化的現(xiàn)象,帶來嚴(yán)重的隱患[18-19]。

Chino 等人[20]研發(fā)了一種招弧角,招弧角分為兩個電極,即接地電極和導(dǎo)線電線,并接于旁路絕緣子兩端,可避免雷擊引發(fā)閃絡(luò)。此外,用有機(jī)材料聚氯乙烯制成管道將接地電極一側(cè)包裹住,接地電極穿過管道,形成了熄弧部分。當(dāng)雷擊事故發(fā)生時,電極間的電弧將觸發(fā)有機(jī)材料產(chǎn)生高速氣流熄滅電弧[20-21]。該裝置通常只能切斷幅值范圍為445～2000 A的故障電流,并且由于產(chǎn)氣材料是通過灼燒管道產(chǎn)生的,導(dǎo)致熄弧部分在經(jīng)過數(shù)次動作后出現(xiàn)腐蝕,裝置耐用性大大降低,這極大地限制了其在實(shí)踐中的推廣和使用。

3 氣體滅弧防雷方法

針對現(xiàn)有防雷能力不足的情況,繼續(xù)對滅弧防雷技術(shù)進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)如果能在工頻電弧尚未穩(wěn)定的發(fā)展初期熄弧,其熄弧難度將會大大降低。國內(nèi)廣西大學(xué)高壓實(shí)驗(yàn)團(tuán)隊(duì)[22]針對這個問題提出了氣體滅弧防雷方法,是一種“沖擊疏導(dǎo)-快速滅弧-工頻阻塞”組合的防雷新模式,可取代現(xiàn)有的傳統(tǒng)單一防雷模式。在傳統(tǒng)并聯(lián)間隙中加入雷電本身激活截弧機(jī)制,實(shí)現(xiàn)在建弧初期便能徹底截斷電弧。該模式將滅弧防雷方法細(xì)分為3 個部分:“沖擊疏導(dǎo)”是指控制雷電沖擊電弧閃絡(luò),避免了旁路絕緣子受到?jīng)_擊電弧的燒蝕,使得雷擊過電壓趨于0;“快速滅弧”是指在雷電沖擊電弧階段就啟動滅弧環(huán)節(jié),實(shí)現(xiàn)在建弧過程的起點(diǎn)附近全概率中斷建弧過程,最終徹底消除工頻過電流;“工頻阻塞”通過快速置換介質(zhì)強(qiáng)度,達(dá)到阻斷工頻電弧和抑制重燃的目的。

基于上述理念,該團(tuán)隊(duì)研發(fā)出兩種裝置:外能式固相氣體滅弧防雷間隙和內(nèi)能式壓縮氣體滅弧防雷間隙,下文將對兩項(xiàng)技術(shù)做具體介紹。

3.1 固相氣體滅弧防雷間隙

2010 年廣西大學(xué)高壓實(shí)驗(yàn)室研制出固相氣體滅弧防雷間隙[23-24],是一種滅弧能量來源于滅弧氣丸的外能式滅弧防雷器。由于其能量巨大,因此適用于110 kV 及以上電壓等級較高輸電線路。裝置采用半封閉空間下全空氣介質(zhì),主設(shè)備通過金具與桿塔電極連接,設(shè)備滅弧筒通過空氣主間隙與石墨電極處在同一軸線上。雷擊產(chǎn)生時雷電脈沖傳至旁路絕緣子兩側(cè),防雷設(shè)備空氣主間隙優(yōu)先擊穿,疏導(dǎo)雷電能量并將雷電流引入大地,設(shè)備內(nèi)部通過電磁感應(yīng)定理同步觸發(fā)滅弧氣丸,利用電磁感應(yīng)觸發(fā)裝置內(nèi)部的滅弧氣丸,出現(xiàn)超壓高密度強(qiáng)氣流。如圖1所示,強(qiáng)烈的發(fā)光現(xiàn)象表示裝置已經(jīng)動作,電弧在高壓高速的氣流作用下,快速置換空氣介質(zhì),恢復(fù)間隙絕緣強(qiáng)度,促使電弧迅速地變細(xì)、變長、散熱、截斷、熄滅,滅弧起始點(diǎn)在沖擊電弧階段,將電弧發(fā)展扼殺在“搖籃”中。該裝置通過實(shí)驗(yàn)測試可熄滅40 kA工頻電弧電流,電弧熄滅時長(約為0.3～0.4 ms)遠(yuǎn)小于繼保動作時長(一般大于10 ms),爆炸沖擊波在滅弧筒內(nèi)傳播過程中其氣壓值遠(yuǎn)大于大氣壓強(qiáng),根據(jù)介質(zhì)恢復(fù)強(qiáng)度理論可知,空氣介質(zhì)恢復(fù)強(qiáng)度正比與壓強(qiáng),反比于溫度[22-25]。據(jù)如上分析,介質(zhì)強(qiáng)度將快速恢復(fù),使得電弧在工頻電壓下被有效抑制,具有抗重燃性,因此能夠可靠地阻止雷擊跳閘事故的發(fā)生。

圖1 裝置動作圖

氣體滅弧的殘壓是電弧壓降,受到弧柱電阻負(fù)阻特性的影響,在多重雷擊電流電壓疊加效應(yīng)下殘壓反而極低。滅弧能量在多次重復(fù)沖擊建弧過程中可多次被觸發(fā),利用引發(fā)閃絡(luò)的多重雷(毫秒級多重雷擊和微秒級多次回?fù)?的多個脈沖連續(xù)誘導(dǎo)激活多重強(qiáng)氣流,氣流壓力可高達(dá)50 MPa,工頻電弧在0.8 ms 內(nèi)便能被截斷,對空氣間隙中的單次雷擊或多次雷擊建弧過程實(shí)現(xiàn)早期強(qiáng)力干預(yù),在建弧起點(diǎn)附近便能消滅工頻續(xù)流[26],有效抑制了多重雷擊下重復(fù)建弧過程。其防護(hù)示意圖如圖2 所示。

圖2 多重雷擊防護(hù)示意圖

裝置內(nèi)部還設(shè)有延時模塊,確保多重雷作用下多個雷電脈沖間隔時間較短的情況下,滅弧氣丸不會多次觸發(fā),單個氣丸的產(chǎn)氣強(qiáng)度便足夠消除多個電弧脈沖(裝置滅弧響應(yīng)時間為5 μs,工頻電弧峰值時間約為10 ms,爆炸氣流能量能持續(xù)約50 ms),可避免滅弧能量浪費(fèi)。

固相氣體滅弧防雷性能如表1 表示。

表1 固相氣體滅弧防雷性能對比

固相氣體滅弧防雷間隙經(jīng)過多年不斷改進(jìn)和升級換代,已有較為成熟的理論體系和標(biāo)準(zhǔn)的生產(chǎn)化流程,一系列產(chǎn)品已應(yīng)用于廣西南寧、新疆塔城、山東濟(jì)寧等地區(qū)110 kV～220 kV 輸電線路。用戶報告反饋及雷擊裝置動作時的雷電流監(jiān)測報告顯示,該裝置能有效防護(hù)巨大雷擊,并且對多次回?fù)粝碌寞B加性雷擊均起到防護(hù)效果,避免安裝地的輸電線路受到雷害的影響,提升了安裝地區(qū)輸電線路抵御雷擊的綜合能力和整體實(shí)力。

3.2 壓縮氣體滅弧防雷間隙

2013 年廣西大學(xué)高壓團(tuán)隊(duì)創(chuàng)新性地研制出壓縮氣體滅弧防雷間隙[27-28],是一種無需借助外力的自能式滅弧防雷器,適用于35 kV 及以下電壓等級較低的配電網(wǎng)和高鐵接觸網(wǎng)線路。

該裝置頭部裝有石墨電極,能吸引雷電弧,設(shè)備內(nèi)部含有由特殊材料組成的滅弧管道,管道的直徑和長度較短,并且管道按照一定的排列方式嵌套于設(shè)備中,每兩個管道之間會形成噴口,此噴口處不僅是產(chǎn)生滅弧能量源區(qū),也是電弧分段點(diǎn)[27-29]。當(dāng)空氣間隙被擊穿后,電弧沿滅弧管道泄放雷電流,電弧在滅弧管道內(nèi)部被冷卻壓縮使得弧柱直徑減小,且沿軸向上直徑減小程度增大。如圖3 所示,根據(jù)電弧等離子體相關(guān)理論,當(dāng)電弧變細(xì)后,弧柱的電流密度將會增大,由于電弧沿徑向的洛倫茲力和氣體壓力相平衡,導(dǎo)致通道電弧沿軸向形成壓力梯度。當(dāng)管道電弧的溫度積累達(dá)一定值后,由于滅弧管道的絕熱性,使得電弧不會再進(jìn)行對流、傳導(dǎo)、輻射散熱,管道內(nèi)與噴口處形成了溫度梯度。在溫升壓爆效應(yīng)作用下滅弧室內(nèi)產(chǎn)生高速沖擊氣體,被極度壓縮的電弧從相鄰管道噴口處噴出,造成電弧能量的分段,電弧能量快速喪失,如圖4 所示。并且電弧鏈?zhǔn)降亩帱c(diǎn)射流導(dǎo)致了電弧能量的粉碎性截斷,有利于電弧的熄滅。

圖3 滅弧管道內(nèi)電弧的示意圖

圖4 相鄰管道氣流對沖示意圖

滅弧實(shí)驗(yàn)采用2 kA 的工頻電流,熄弧時長約為0.3 ms,實(shí)驗(yàn)過程中根據(jù)高速攝像機(jī)顯示,裝置動作后,電弧通過裝置內(nèi)部設(shè)定的路徑發(fā)展,電弧的建立發(fā)展過程與電弧的壓縮過程同步實(shí)現(xiàn),被壓縮的電弧最終向滅弧管道斷口噴出,從圖5 可以清楚地看到,電弧在經(jīng)過特殊結(jié)構(gòu)的滅弧通道后形成多個斷點(diǎn),有火花四濺的現(xiàn)象。電弧逐步被弱化,最終實(shí)現(xiàn)滅弧,并且在工頻電壓下并未發(fā)生電弧重燃現(xiàn)象。

圖5 裝置動作圖

壓縮氣體滅弧防雷間隙不受耐雷水平、雷擊類型等因素制約,也無需考慮地網(wǎng)降阻的可行性,只需要保證地網(wǎng)完整性,即可消除高土壤率地區(qū)反擊帶來的危害。目前已應(yīng)用于廣西憑祥、梧州等地10 kV輸電線路和福建、云南風(fēng)電場等35 kV 輸電線路,這些線路大多處于沿海強(qiáng)雷多雷地區(qū)、山區(qū)高土壤電阻率地區(qū)。根據(jù)用戶報告顯示,該技術(shù)防雷效果優(yōu)異,提升了配網(wǎng)抵御雷擊的綜合能力和整體實(shí)力。

壓縮氣體滅弧防雷性能如表2 所示。

表2 壓縮氣體滅弧防雷性能對比

4 氣體滅弧防雷方法的優(yōu)勢及不足

氣體滅弧防雷方法創(chuàng)新性地利用“沖擊疏導(dǎo)-快速滅弧-工頻阻塞”優(yōu)勢組合模式,實(shí)現(xiàn)對雷擊跳閘的有效管控,達(dá)到無過雷擊電壓和無工頻過電流的“雙無”目的?？梢詳[脫多重雷擊、地網(wǎng)電阻、大檔距中央繞擊等不可控因素的制約;填補(bǔ)了傳統(tǒng)防雷方法下防護(hù)效果受到雷擊強(qiáng)度、部位(輸電線、桿塔、避雷線)、方式(繞擊和反擊)、類型(單次雷擊和多重雷擊)、接地電阻等因素限制的能力缺陷;解決了由于防雷技術(shù)能力的缺陷與不足造成的防雷器自身及輸變用電設(shè)備的諸多安全性問題。

目前由于實(shí)驗(yàn)條件、實(shí)驗(yàn)方法、實(shí)驗(yàn)經(jīng)費(fèi)受限,該技術(shù)滅弧響應(yīng)時間、滅弧氣流速度無法達(dá)到高精度的測量,導(dǎo)致了可能與真實(shí)情況存在一定的誤差,還需進(jìn)一步改進(jìn)并將更多的環(huán)境因素融入到實(shí)驗(yàn)過程中。目前已研制完成的一系列裝置適用范圍受到電壓等級的限制,適用于500 kV 及更高電壓等級的“固相-壓縮”、“固相-固相”等組合裝置已初步完成滅弧實(shí)驗(yàn)(圖6),但還需做進(jìn)一步的調(diào)試與研究。此外氣體主動滅弧是一種新型的防雷裝置,相對于傳統(tǒng)的防雷措施應(yīng)用率還不夠高,還需要進(jìn)一步追蹤和觀察其性能的穩(wěn)定性。

圖6 500 kV 組合式滅弧實(shí)驗(yàn)測試圖

5 結(jié)論

如今傳統(tǒng)的防雷方法在輸配電線路上雖然大量使用并對雷擊有一定的防護(hù)效果,但面臨著多重雷擊、高土壤率地區(qū)反擊和大峽谷繞擊等防雷空白,并受到雷擊方式、強(qiáng)度、類型和部位不可控性的影響,導(dǎo)致防雷效果也不可控。

氣體滅弧防雷方法在傳統(tǒng)防雷措施的基礎(chǔ)上提出了“沖擊疏導(dǎo)-快速滅弧-工頻阻塞”相結(jié)合的理念,是一種全新的防雷模式。其工作原理是在絕緣子旁路的雷擊過電壓形成電弧后快速熄滅電弧,阻止了后續(xù)的工頻續(xù)流,從而有效防護(hù)了工頻短路電流及雷擊跳閘對電力供給需求側(cè)的影響。通過科學(xué)原理的先進(jìn)性、防雷裝置的安全性、運(yùn)行效果的可控性3 個維度排除了防雷的難點(diǎn)、瓶頸和不可控因素影響。雖然現(xiàn)階段該技術(shù)仍存在一些問題亟待解決,但目前已有相對成熟的理論基礎(chǔ)而且該防雷裝置已在全國各地的防雷工程中逐步投入運(yùn)行,并取得良好的效果,為今后的防雷研究工作提供了新的思路。隨著后繼研究的開展,該防雷方法將會更加成熟并在更廣泛的領(lǐng)域得到應(yīng)用和發(fā)展。