段志鵬，韓冰

（山西京能呂臨發(fā)電有限公司，山西 呂梁 033200）

京能集團(tuán)山西京能呂臨發(fā)電有限公司，是山西省投產(chǎn)的第37臺由東方鍋爐廠生產(chǎn)的超臨界國產(chǎn)350MW機(jī)組，是山西省重點(diǎn)扶貧區(qū)域發(fā)展的重點(diǎn)項目，2019年10月2日15時，1#機(jī)組圓滿完成168小時滿負(fù)荷試運(yùn)行，向祖國70年華誕獻(xiàn)禮?；痣姀S超臨界機(jī)組指的是鍋爐內(nèi)工質(zhì)的壓力。鍋爐內(nèi)的工質(zhì)都是水，水的臨界參數(shù)是：22.129MPa、374.15℃；在這個壓力和溫度時，水和蒸汽的密度是相同的，就叫水的臨界點(diǎn)，在我國近幾年新建機(jī)組中，大力發(fā)展350MW及以上的超臨界壓力機(jī)組已是必然，超臨界鍋爐的煙溫變化特性以及汽溫的調(diào)節(jié)和控制就顯得尤為重要。在吹管及啟動調(diào)試階段，由于對新機(jī)組特性不熟悉，屢次發(fā)生過熱器煙溫超溫現(xiàn)象，這勢必會造成鍋爐受熱面損傷，成為運(yùn)行中鍋爐爆管的誘發(fā)因素，現(xiàn)從調(diào)試角度闡述其原因及預(yù)防對策，該預(yù)防對策在其后同類型的2#機(jī)組的調(diào)試中獲得了很好的證明。

1 超臨界直流鍋爐介紹

1.1 鍋爐本體介紹

山西京能呂臨發(fā)電有限公司2×350MW超臨界循環(huán)流化床空冷機(jī)組，工程配套東方鍋爐廠生產(chǎn)的1186t/h循環(huán)流化床燃燒方式、超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流鍋爐，型號為DG1186/25.31-Ⅱ1，型式為單爐膛、單布風(fēng)板、平衡通風(fēng)、一次中間再熱、固態(tài)排渣、全鋼架結(jié)構(gòu)、采用高溫冷卻式旋風(fēng)分離器進(jìn)行氣固分離，水冷滾筒式冷渣器，M型布置、鍋爐采用緊身封閉布置，鍋爐整體支吊在鍋爐鋼架上。

過熱器汽溫主要通過煤水比調(diào)節(jié)和三級噴水減溫來微量控制，水煤比的控制溫度取自設(shè)置在高溫過熱器上進(jìn)行控制，過熱蒸汽噴水減溫器共布置有三級：一級減溫器（左右各一臺）布置在低過出口至一級中過入口管道上，用于控制一級中溫過熱器出口溫度；二級減溫器（左右各一臺）位于一級中溫過熱器與二級中溫過熱器之間的連接管道上，用于控制二級中溫過熱器出口溫度；三級減溫器（左右各一臺）位于二級中溫過熱器與高溫過熱器之間的連接管道上，用于控制高溫過熱器出口溫度，過熱器系統(tǒng)噴水來自省煤器出口。

鍋爐過再熱蒸汽主要參數(shù)，見表1。

表1 鍋爐過再熱蒸汽主要參數(shù)

鍋爐受熱面主要參數(shù)，見表2。

表2 鍋爐受熱面主要參數(shù)

鍋爐減溫水設(shè)置參數(shù)，見表3。

表3 鍋爐減溫水設(shè)置參數(shù)

1.2 啟動系統(tǒng)介紹

啟動分離器布置在爐前，垂直膜式水冷壁出口，采用旋風(fēng)分離形式，承受鍋爐運(yùn)行壓力。分離器規(guī)格為?940，材質(zhì)為SA-336F12，數(shù)量一個。經(jīng)水冷壁加熱以后的工質(zhì)分別由6根連接管沿切向逆時針向下傾斜15°進(jìn)入分離器，分離出的水通過連接管進(jìn)入分離器下方的儲水罐，分離器內(nèi)設(shè)有阻水裝置和消旋器。儲水罐的規(guī)格為?956，材質(zhì)為SA-387GR11CL2，數(shù)量一個。啟動分離器和儲水罐端部均采用錐形封頭結(jié)構(gòu)，封頭均開孔與連接管相連。

2 過熱器超溫的現(xiàn)象

鍋爐過熱器吹管是新建機(jī)組投運(yùn)前的重要工序，目的是為了清除在制造、運(yùn)輸、保管、安裝過程中留存在過熱器系統(tǒng)及蒸汽管道中的各種雜物（如石塊、氧化鐵皮等），防止機(jī)組運(yùn)行中過熱器爆管和汽機(jī)通流部分損傷，提高機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性，并改善運(yùn)行期間的蒸汽品質(zhì)。

直流鍋爐由于其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，厚壁金屬后蒸發(fā)器水容積較少，蓄熱能力較小，通常采用穩(wěn)壓吹管。它對防止鍋爐受熱面爆漏也非常有好處。吹管參數(shù)的選擇要保證在蒸汽吹管時所產(chǎn)生的動量大于額定負(fù)荷時的動量。在呂臨1#鍋爐吹管期間，為了保證過熱器系統(tǒng)內(nèi)的雜物不被帶進(jìn)再熱器系統(tǒng)，我們采用了穩(wěn)壓分段吹管方式。即先用蒸汽吹掃過熱器，待過熱器基本吹掃干凈后再帶上再熱器進(jìn)行蒸汽的吹掃。吹管分離器壓力定為：6MPa,控制主汽溫度450℃以內(nèi)。在實(shí)際吹管期間，我們發(fā)現(xiàn)過熱器溫度較難控制，出現(xiàn)了多次的過熱器超溫現(xiàn)象。

3 過熱器煙溫超溫分析

3.1 吹管階段超溫分析

在山西京能呂臨發(fā)電有限公司1#機(jī)組調(diào)試過程中，過熱蒸汽系統(tǒng)采用輻射-對流多級布置系統(tǒng)。在30%～100%負(fù)荷內(nèi)有良好的調(diào)節(jié)特性。本鍋爐采用過熱器與再熱器串聯(lián)一段法、蓄能降壓與穩(wěn)壓方案。

汽機(jī)高壓、中壓主汽門前濾網(wǎng)摘除，門芯取出，裝配專用臨時堵，并在吹管臨時門后加裝過熱器靶板架和消音器。臨吹門關(guān)閉升壓過程中，及時檢查臨時系統(tǒng)膨脹和支吊架受力情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，此時，再熱器處于干燒狀態(tài)時，注意再熱器底部煙溫，煙溫必須控制在650℃以下。進(jìn)入穩(wěn)壓階段吹管時，逐漸增大鍋爐燃料量，提高鍋爐負(fù)荷，增加給煤機(jī)投運(yùn)數(shù)，維持省煤器入口30%BMCR給水流量，逐漸關(guān)小儲水罐水位控制閥（360閥和361閥），維持好儲水罐水位。即要控制好煤水比，根據(jù)分離器汽水參數(shù)判斷工質(zhì)狀態(tài)，分離器中蒸汽過熱溫度不宜超過30℃，穩(wěn)壓吹管達(dá)到吹管系數(shù)后，每次持續(xù)時間應(yīng)不少于15min。分離器后的過熱器和再熱器溫度控制要隨時通過投入減溫水對過熱器出口和再熱器出口氣溫進(jìn)行調(diào)節(jié)控制。在吹管初期，為保證吹管動量系數(shù)的情況下，爐膛出口煙溫已經(jīng)超過555℃，為了防止過熱系統(tǒng)的雜物污染再熱器，山西京能呂臨發(fā)電有限公司調(diào)試組采用分段吹管方式，即過熱器吹掃干凈后，在串吹再熱器。

3.2 調(diào)試階段超溫分析

調(diào)試階段，風(fēng)道燃燒器壁溫小于1150℃，出口煙溫小于980℃，水冷風(fēng)室溫度小于870℃，控制汽水分離器金屬壁溫變化率不超過50℃/h，蒸汽流量低于10%BMCR的低負(fù)荷運(yùn)行期間，過熱器和再熱器入口處煙溫超過了它們的金屬設(shè)計溫度，只有當(dāng)管子中的積水全部蒸發(fā)掉且蒸汽流量大于10%BMCR時，煙溫的超溫現(xiàn)象才有所緩解回調(diào)。

在超臨界直流鍋爐中，是以調(diào)整水煤比作為對主蒸汽溫度的主要調(diào)整手段，以噴水減溫作為輔助調(diào)整手段。只要維持合適的水煤比，再輔以適量減溫水，就能保持過熱器出口溫度穩(wěn)定。由于大型鍋爐受熱面流程長，如果在高溫過熱器出口溫度發(fā)生變化后才相應(yīng)改變水煤比，調(diào)節(jié)的滯后性就非常大，甚至根本不可能穩(wěn)定受熱面出口汽溫。為了提高調(diào)節(jié)的靈敏性及快速性，通常選取中間點(diǎn)溫度作為調(diào)節(jié)對象，以中間點(diǎn)溫度作為主汽溫前饋調(diào)節(jié)信號。當(dāng)中間點(diǎn)溫度發(fā)生變化時，即相應(yīng)改變水煤比（煤量的輸出偏置），這樣就能控制高溫過熱器出口溫度，再利用減溫水調(diào)節(jié)將汽溫穩(wěn)定在規(guī)定值。

4 過熱器煙溫超溫處理

4.1 降低啟動點(diǎn)火時的給水流量

降低鍋爐啟動點(diǎn)火時的給水流量，點(diǎn)火時給水流量由冷態(tài)沖洗500t/h降低到400t/h，減少通過分離器儲水罐的熱損失，以提高蒸發(fā)量，進(jìn)而增加進(jìn)入過熱器的蒸汽量。

4.2 熱態(tài)啟動提高啟動點(diǎn)火時的給水溫度

熱態(tài)啟動是指床溫大于600℃，可直接向爐內(nèi)投煤。風(fēng)機(jī)啟動后，如果床溫大于投煤溫度且呈上升趨勢，可以直接投煤，無須爐膛吹掃和投點(diǎn)火燃燒器。給煤機(jī)最低轉(zhuǎn)速下投煤著火后，約30min，鍋爐即可帶到滿負(fù)荷。不必考慮爐內(nèi)耐磨耐火材料的溫升速率限制，這個階段，爐膛和旋風(fēng)分離器有較大的蓄熱量。所以，啟動初期化學(xué)制水和精處理系統(tǒng)要較早地保證水質(zhì)合格，在初期鍋爐點(diǎn)火時，通過輔汽系統(tǒng)加熱除氧器水溫，以達(dá)到提高給水溫度的作用。

4.3 減溫水系統(tǒng)流量測點(diǎn)改造

為了保證減溫水能快速調(diào)節(jié)氣溫，將減溫水的取水點(diǎn)調(diào)整到省煤器出口，增加減溫水噴入點(diǎn)壓力，保證了減溫水的噴入量。

結(jié)合鍋爐型式以及制造廠家設(shè)計特點(diǎn)和綜改前后變化特點(diǎn)，總結(jié)分析各受熱面水動力特性，掌握各負(fù)荷下汽水流速設(shè)計安全裕度大小，并結(jié)合實(shí)際情況，為各級受熱面偏差管留有足夠的安全裕度。同時，要掌握輻射式受熱面汽溫隨負(fù)荷降低而升高的變化規(guī)律，注意動態(tài)過程隱性超溫問題。針對機(jī)組運(yùn)行中過熱器減溫水量超出設(shè)計值較大的問題，熱控專業(yè)重新校核了減溫水流量測點(diǎn)，有效優(yōu)化了減溫水噴水自動邏輯。

屏式受熱面前減溫水調(diào)整要注意水塞現(xiàn)象給蒸汽流通和換熱系數(shù)的不利影響，結(jié)合蒸汽吸熱系數(shù)隨汽壓降低而減小，相同煙氣側(cè)擾動下汽溫變化越大、爐外溫度測點(diǎn)誤差越大的規(guī)律，不斷優(yōu)化機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，合理選擇機(jī)組深調(diào)期間變負(fù)荷速率和低負(fù)荷汽溫控制值，減少變負(fù)荷過程中風(fēng)、煤以及減溫水超調(diào)量；調(diào)節(jié)過程中要根據(jù)機(jī)組情況合理確定機(jī)組升降負(fù)荷速率，避免鍋爐受熱面出現(xiàn)超溫現(xiàn)象以及壁溫大幅波動而產(chǎn)生疲勞裂紋。運(yùn)行人員應(yīng)掌握機(jī)組加減負(fù)荷、啟停給煤機(jī)系統(tǒng)、點(diǎn)火燃燒器組合方式等煙氣側(cè)和汽水側(cè)擾動因素對汽溫的不同影響，利用煙氣側(cè)和汽水側(cè)換熱平衡作為主要調(diào)整手段，提前進(jìn)行與擾動性質(zhì)、擾動幅度、擾動速度相適應(yīng)的汽溫調(diào)整，減溫水調(diào)整作為動態(tài)過程的調(diào)整手段，應(yīng)掌握其遲延特點(diǎn)并根據(jù)減溫器后溫度的變化情況確定減溫水量，保證減溫器后的溫度有50℃以上的過熱度，避免由于調(diào)節(jié)滯后或調(diào)節(jié)過量，引起汽溫異常波動或者水塞現(xiàn)象。

熱控專業(yè)優(yōu)化機(jī)組減溫水調(diào)門調(diào)節(jié)速率及協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，降低升降負(fù)荷過程中的煤量超調(diào)導(dǎo)致的壁溫波動，改善管道交變熱應(yīng)力。進(jìn)一步完善各階段的壁溫考核管理，合理配置煙溫測點(diǎn)，避免出現(xiàn)隱性超溫問題。

4.4 加強(qiáng)過熱器尾部煙道吹灰

尾部煙道積灰嚴(yán)重，吹灰壓力設(shè)定值提高后，有效提高了過熱器換熱效率。對于循環(huán)量特別大的CFB鍋爐，有事會出現(xiàn)因循環(huán)灰瞬時突然大量由循環(huán)回路涌入爐膛的“塌灰”現(xiàn)象，若操作不及時，即造成爐內(nèi)大面積結(jié)焦，給鍋爐的安全運(yùn)行帶來隱患。吹灰次數(shù)和吹灰頻次的分布可以從根本上消除這一安全隱患。

4.5 避免爆燃現(xiàn)象對超溫的影響

CFB鍋爐的爆燃現(xiàn)象一般發(fā)生在鍋爐的啟動過程中，在爐膛壓力升高的同時，伴隨有鍋爐氧量急劇降低的現(xiàn)象。爐膛壓力在點(diǎn)火投運(yùn)大量煙煤后，爐膛壓力高報警觸發(fā)MFT，說明鍋爐發(fā)生了爆燃現(xiàn)象。主要原因是沒有按床溫升溫速度快速提高床溫，入爐煤無法及時析出揮發(fā)分，燃燒不充分，而在升負(fù)荷時短時間內(nèi)大量揮發(fā)分析出，使系統(tǒng)的可燃?xì)怏w達(dá)到爆燃的濃度。投煤燃燒穩(wěn)定，控制升溫速率，合理配風(fēng)是關(guān)鍵。

4.6 調(diào)整一、二次風(fēng)門配比

機(jī)組啟動過程中為保證可靠的流化，前期一次風(fēng)門開度較大，流化風(fēng)量偏大，氧量較高，爐膛內(nèi)燃燒火焰中心偏高，屏式過熱器布置在爐膛前墻上部，容易使屏式過熱器熱交換偏大，造成屏式過熱器出現(xiàn)超溫現(xiàn)象。在滿足流化的情況下，將一次風(fēng)門關(guān)小，降低一次流化風(fēng)量20kNm3/h，屏式過熱器溫度下降。同時，對上下二次風(fēng)門開度進(jìn)行調(diào)整，山西京能呂臨發(fā)電有限公司從二次風(fēng)機(jī)出來的空氣經(jīng)空預(yù)器加熱后的熱二次風(fēng)進(jìn)入爐膛前后墻的風(fēng)箱，分級配風(fēng)：從前、后墻風(fēng)箱通過支管上、下兩級配風(fēng)，前墻上部10個支管，下部8個支管，后墻上部8個支管，下部7個支管，左右側(cè)墻上部各有2個支管，做為燃燒及燃燒調(diào)整用風(fēng)，每個支管上都裝有電動擋板，可根據(jù)燃燒情況進(jìn)行調(diào)整。

將前墻下二次風(fēng)調(diào)節(jié)門1和前墻下二次風(fēng)調(diào)節(jié)門2開度，從50%增到60%；將后墻下二次風(fēng)調(diào)節(jié)門開度，從50%減小到20%。前墻下二次風(fēng)量的增加，會使其對入爐燃料的擴(kuò)散擾動增強(qiáng)，使入爐燃料更好地向爐膛后墻擴(kuò)散；后墻下二次風(fēng)量的減小，會使入爐燃料向爐內(nèi)后墻擴(kuò)散的阻力降低。這將大大地改善入爐燃料向爐膛后墻側(cè)擴(kuò)散的條件，從而使?fàn)t膛前后墻的燃燒份額更趨一致，使?fàn)t內(nèi)溫度場的分布更趨均勻。不僅使屏式過熱器部分管壁超溫現(xiàn)象得到消除，屏式過熱器1較高管壁溫度從549.5℃下降到540.7℃，屏式過熱器3較高管壁溫度從549.3℃下降到541.7℃。同時，屏式過熱器各屏之間的溫度偏差明顯減小，屏2與屏5較高管壁之間的溫差由以前的29.7℃降到19.8℃，降幅為9.9℃。提高了屏式過熱器兩側(cè)出口汽溫，屏式過熱器左側(cè)出口汽溫由511.5℃升高到514.9℃，屏式過熱器右側(cè)出口汽溫由516.8℃升高到522.8℃。主汽溫、再熱汽溫同工況下進(jìn)行比較溫度增加明顯，主蒸汽溫度由531.8℃升高到535.9℃，再熱汽溫度由532.7℃升高到539.7℃。

通過采用以上的調(diào)整方法，循環(huán)流化床鍋爐屏式過熱器部分管壁超溫現(xiàn)象得到消除，主蒸汽和再熱蒸汽汽溫得到了顯著的提高，運(yùn)行過程中要根據(jù)機(jī)組負(fù)荷、煤質(zhì)等因素的變化對一、二次風(fēng)，減溫水進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，以確保機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。