鄭富春

（深圳市水務規(guī)劃設計院股份有限公司，廣東 深圳 518000）

隨著城市開發(fā)密度越來越大，土地利用率要求越來越高，地下調(diào)蓄池作為控制面源的“深層”海綿措施被廣泛采用。為確保地下調(diào)蓄池抗浮安全，抗浮灌注樁基是最為常用的工程措施。本文結合《大磡河流域水環(huán)境綜合治理工程 （徑流調(diào)蓄轉(zhuǎn)輸工程）》的大磡河徑流調(diào)蓄池抗浮灌注樁基工程設計實例，重點針對抗浮樁基方案初擬、設計工況選取、計算復核的設計要點進行分析，以供同類工程參考。

通過上述模擬對比發(fā)現(xiàn)，對黑體能量低于10 keV的X射線，由于能譜參數(shù)E1與黑體溫度T的數(shù)值差別相對較小，近似取值方法所引起的SGEMP場值偏差不大。當射線能量進一步增大時，E1與T的差別增大，若仍采用近似取值方法，則帶來的場值偏差會隨之增大。

1 概述

大磡河徑流調(diào)蓄池位于廣東省深圳市南山區(qū)大磡村口社區(qū)公園西側原大磡小學遺址（已拆），距離大磡河約80m。該調(diào)蓄池為地下雨水調(diào)蓄池，調(diào)蓄容積為8萬m3，呈長方形箱體鋼筋混凝土結構，長邊約128m，短邊約98m，池底板底高程為18.9～21.5m，池頂板頂高程為38.7m，設計場坪標高40.7m，覆土約2.0m?，F(xiàn)狀地面高程為37.50～43.50m，結合現(xiàn)狀地面高程，設計開挖深度19.0～21.6m，大于開挖深度15.0m，根據(jù)JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》，大磡河徑流調(diào)蓄池抗浮工程設計等級為甲級，調(diào)蓄池施工期和使用期的穩(wěn)定狀態(tài)應根據(jù)地下結構形式及埋置深度、結構荷載分布、抗浮設計等級、抗浮設防水位等條件，按最不利組合工況確定。

2 設計工況選取

2.1 確定抗浮設防水位

根據(jù)項目工程勘察成果，勘測期場地地下水位高程普遍29.0m，局部揭穿弱風化花崗巖、存在基巖裂隙水。由于場地無長期地下水位觀測資料，周邊地勢為三側高一側低，根據(jù)相關規(guī)劃，未來廠區(qū)地面高程與設計場平標高40.7m基本一致，因此抗浮設防水位建議按設計場坪地面標高以下0.5m考慮，即40.2m。

2.2 確定最不利工況

通過對調(diào)蓄池使用期和施工期的工況進行分析對比，確定最不利工況。大磡河徑流調(diào)蓄池使用期包含初雨、暴雨、停雨、無雨4個工況，施工期包含正常、基坑截水失效、完建、閉水試驗4個工況，各工況分析及相關水位如表1。

(1)子曰：下之事上也，不從其所命，而從其所行，上好[此物也，下必有甚焉者矣。故]上之好惡，不可不慎也，民之表也。(《緇衣》)

表1 各項工況及水位

2.3 計算內(nèi)容及相應工況

(2)對于北部灣經(jīng)濟區(qū)資本一體化的測度，下面將從北部灣經(jīng)濟區(qū)區(qū)內(nèi)資本總流量來反映區(qū)內(nèi)金融一體化的發(fā)展水平。區(qū)內(nèi)資本總流量使用公式fil=(OFCt+IFCt)/GDPt來計算，通過對北部灣經(jīng)濟區(qū)歷年數(shù)據(jù)的查閱(本文主要選取2008年—2011年全區(qū)GDP和進出口總額)，經(jīng)過計算得到結果如下：

表2 計算內(nèi)容

3 抗浮樁基方案初擬

3.1 抗浮樁基布置原則

抗浮樁基平面布置宜根據(jù)上部結構柱位置布置，盡量按一柱一樁進行布置，這樣傳力直接，結構受力最優(yōu)，若遇到上部結構布置不均勻或者結構突變，如設置墻體承重、柱間距大于8m等，應根據(jù)實際情況增加樁基數(shù)量，但需按等距布置原則，使上部結構受力均勻?？垢痘鶓鶕?jù)地勘鉆孔和調(diào)蓄池范圍內(nèi)持力層頂?shù)戎稻€圖，劃分不同樁長的抗浮分區(qū)，分別在各區(qū)選取持力層埋置較深的最不利鉆孔作為樁長設計依據(jù)。

3.2 工程布局

由于大磡河徑流調(diào)蓄池上部結構差異不大，柱間距按6.0m×6.0m布置，地層分布較均勻，根據(jù)強風化巖層頂?shù)戎稻€圖，將抗浮樁基布置分為3個區(qū)，分別在各個區(qū)選取持力層強風化花崗巖埋置較深的最不利鉆孔作為樁長設計依據(jù)。因各區(qū)最不利鉆孔揭示，各區(qū)樁長初按樁尖入弱風化巖深度2m控制，具體分區(qū)及樁長如圖1。

圖1 抗浮樁基分區(qū)布置圖

4 計算復核

調(diào)蓄池單元抗浮驗算應選取所受浮力最大的最不利單元進行驗算，一般單元面積越大、上部荷載越少的單元為最不利單元。大磡河徑流調(diào)蓄池上部結構差異不大，按一柱一樁進行布置，樁柱間距為6.0m×6.0m，則單元面積均為6.0m×6.0m，經(jīng)計算，單元抗浮穩(wěn)定驗算成果如下。

式中 G為建筑結構自重、附加物自重、抗浮結構及構件抗浮力設計值總和 （kN）；Nw，k為浮力設計值；Kw為抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)，按表3確定。

表3 建筑工程抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)

大磡徑流調(diào)蓄池抗浮工程設計等級為甲級，則其施工期抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)Kw=1.05，使用期抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)Kw=1.10。

式中 Quk為單根抗浮樁極限承載力標準值（kN）；W為樁群與樁間土組成的實體浮重度計算的自重標準值 （kN）；n為樁數(shù)量；u1為樁群與樁間土組成的實體外圍周長（m）；qsik為樁側表面第i層土黏結強度標準時（kPa）；λi為抗拔系數(shù)；li為第i層土內(nèi)的樁長（m）；Qtk為抗浮樁承載力特征值（kN）。

同時，用于抗浮穩(wěn)定性驗算的總抗浮力應選取正確的抗浮力組合系數(shù)，如調(diào)蓄池上部覆土作為上部結構填筑體對抗浮穩(wěn)定有利，但需乘以相應的抗浮力組合系數(shù)進行折減，具體依據(jù)規(guī)范JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》第6.3.7條，抗浮組合系數(shù)取值如表4。

表4 抗浮力組合系數(shù)

4.1 整體抗浮驗算

在驗算調(diào)蓄池整體抗浮時，浮力設計值Nw，k為在最不利工況的地下水位下調(diào)蓄池排開水體的重力；抗浮設計值總和G包含調(diào)蓄池結構自重和樁基抗浮力，其中樁基抗浮力為樁基根數(shù)與單樁抗浮特征值乘積，按群樁呈整體破壞考慮，具體依據(jù)JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》第7.6.5-2條、7.6.7條計算。相關計算式如下：

曾友于的母親張夫人是妾室，去世后正室所生的曾孝、曾忠卻不為庶母服喪，孝道不存；曾孝妻子亡故，側室所生的曾仁、曾義卻奏樂為樂，仁義亦失。他們的德行與他們姓名用字蘊含的“孝、忠、信、仁、義”道德內(nèi)涵相去甚遠，形成了反諷。讀者如果僅僅把他們的名字用字當作指稱人物的符號，可以構建出清晰完整的故事；如果透過字表審視它們代表的倫理規(guī)范，仍然可以獲得完整的敘事意義系統(tǒng)。[1]216

2．3 留守組與非留守組EPQ得分比較 留守組EPQ人格問卷中精神質(zhì)、情緒穩(wěn)定性因子分顯著高于非留守組，掩飾性因子分卻顯著低于非留守組。見表2。

圖2 各區(qū)外圍周長u1劃分圖

經(jīng)計算，大磡河徑流調(diào)蓄池整體抗浮穩(wěn)定驗算成果如表5～表6。

抗浮樁作為調(diào)蓄池基礎，同樣存在豎向承壓工況。通過上述工況分析，不僅確定抗浮最不利工況和抗壓工況，還需注意考慮施工期極端工況，即基坑截水失效時，測算地下水位限值，確保調(diào)蓄池施工期安全。同時，按相關規(guī)范要求，結合以上工況及相關水位情況，對抗浮樁基計算內(nèi)容及控制工況進行梳理，具體計算內(nèi)容如表2。

表5 整體抗浮樁承載力特征值計算

表6 整體抗浮穩(wěn)定驗算

4.2 單元抗浮驗算

根據(jù)規(guī)范JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》第6.1.2條“由于目前建設工程一般規(guī)模較大，經(jīng)常出現(xiàn)同一地下結構底板上布置多棟不同區(qū)域范圍、不同高度、不同基礎形式和不同布設形式(開洞、減跨等)的結構體，造成不同區(qū)域上的荷載、不同結構之間的連接方式及其共同工作模式等差異明顯。因此，在進行抗浮穩(wěn)定性驗算時，不僅應對地下結構底板以上結構進行整體抗浮穩(wěn)定性驗算，對不同結構區(qū)域之間、結構荷載差異較大區(qū)域進行抗浮穩(wěn)定性驗算，還必須對每個區(qū)域在施工期、使用期形成的結構單元進行抗浮穩(wěn)定性驗算。”

式中 N為軸心受拉設計值；As，Apy分別為縱向普通鋼筋、預應力筋的全部截面面積；fy，fpy分別為普通鋼筋、預應力螺紋鋼筋的屈服強度設計值。

表7 單元抗浮穩(wěn)定驗算

根據(jù)規(guī)范JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》第3.0.3條建筑工程抗浮穩(wěn)定性應符合下式規(guī)定：

4.3 施工期地下水位控制工況

施工時，最不利抗浮工況為調(diào)蓄池抗拔樁已完工，柱子與頂板未施工也未覆土，而基坑截水失效，池外側水位將與地下水位一致。結構壓重只考慮側墻和底板，一般以整體抗浮滿足規(guī)范要求的抗浮穩(wěn)定性系數(shù)作為前提條件，反向推算地下水位限值，并提出相應的工程措施，如設置降水井、池壁設置溢流孔等，使得地下水位低于限值，確保調(diào)蓄池施工期安全。

大磡徑流調(diào)蓄池施工期抗浮穩(wěn)定系數(shù)Kw為1.05，池內(nèi)無水，調(diào)蓄池頂板及內(nèi)部柱也未施工，池頂未覆土，利用整體抗浮相關公式方向推算，池外側地下水位控制高程為33.8m，計算成果如表8。

隨著現(xiàn)代技術的發(fā)展，在椰果采摘機的原理層面也逐漸走上多樣和高科技化。在傳動方面，大多采用效率較高、靈活多變的液壓傳動；在對果實的識別定位方面，正在逐漸地使用紅外線遙感技術和光譜感應技術完成定位；在剪切方面，一改傳統(tǒng)的鐮刀剪法，而是采用多齒形自動剪切。同時，因為采摘果實的末端執(zhí)行器的基本結構取決于工作對象的特征以及工作方式，所以在設計采摘執(zhí)行器之前，要綜合考慮采摘對象的生物特征、機械特性和理化特性，到目前為止，末端執(zhí)行器都是專用的。為了避免碰傷果實，大多數(shù)的采摘末端的部位采用尼龍或橡膠材料。如果是工作在固定的工作路徑上，則采用單片機編程來控制，效率較高。

表8 施工期調(diào)蓄池整體抗浮穩(wěn)定計算

4.4 基樁抗壓

灌注樁作為調(diào)蓄池基礎，不僅需要考慮抗浮最不利工況，還需考慮抗壓最不利工況?？箟鹤畈焕r一般為調(diào)蓄池外圍截水樁還未拆除，地下水位還在調(diào)蓄池底板底高程，水位為池內(nèi)設計最高水位，具體依據(jù)JGJ94—2008 《建筑樁基技術規(guī)范》，第5.3.5，5.2.2條進行復核計算。

由于大磡徑流調(diào)蓄池抗浮樁基進行分區(qū)，樁群與樁間土組成的實體浮重度計算的自重W需相應分區(qū)，樁群與樁間土組成的實體外圍周長u1也需相應分段，如圖2。

4.5 基樁配筋計算及裂縫驗算

由于調(diào)蓄池抗浮樁基進行分區(qū)設計，樁基需選取各區(qū)最不利單元進行配筋計算，具體依據(jù)GB50010—2010《混凝土結構設計規(guī)范》，第6.2.22條計算，相關計算式如下：

在驗算調(diào)蓄池單元抗浮時，浮力設計值Nw，k為在最不利工況的地下水位下調(diào)蓄池單元面積所受浮力，一般Nw，k=（設計水位-調(diào)蓄池底板底高程）×單元面積×水的重度；抗浮設計值總和G包含調(diào)蓄池單元面積的結構自重和樁基抗浮力，其中樁基抗浮力為單樁抗浮承載力特征值，按群樁呈非整體破壞考慮，具體依據(jù)JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》第7.6.5-1條、7.6.7條計算。

應用HITACHI HI VISON Preirus彩色多普勒超聲診斷儀，高頻探頭頻率5.0～13.0 MHz?；颊呷⊙雠P位，頭部后仰或墊高肩部充分暴露頸前區(qū)[1]。平靜呼吸，甲狀腺二維超聲掃查發(fā)現(xiàn)結節(jié)后，首先用二維超聲觀察其形態(tài)、大小、邊界、內(nèi)部回聲、有無鈣化等，然后切換到彈性模式，行甲狀腺超聲彈性成像檢查。顯示結節(jié)并盡量固定探頭位置，手持探頭在結節(jié)部位做微小運動，使顯示屏壓力指示條的數(shù)字控制在3～4[2]，并使感興趣區(qū)域大于結節(jié)的2～3倍[3]，用雙幅實時顯示功能動態(tài)觀察聲像圖，對甲狀腺結節(jié)進行彈性分級。

計算時，結合JGJ476—2019《建筑工程抗浮技術標準》第3.0.9條：“計算抗浮結構及構件內(nèi)力，確定構件長度和直徑、地下結構底板厚度和配筋及驗算材料強度時，作用效應應按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，相應的分項系數(shù)為1.35”。由此得出單樁軸向受拉設計值：

最后，根據(jù)抗浮樁基所處環(huán)境類別，選取最大裂縫寬度限值，并以裂縫控制進行配筋驗算，具體驗算依據(jù)GB50010—2010《混凝土結構設計規(guī)范》第7.1章節(jié)計算。

5 結語

地下調(diào)蓄池抗浮灌注樁設計是一項較為復雜的工程任務，必須綜合考慮上部結構布置、場地土層分布及地下水等因素，不可直接照搬類似工程設計，如不經(jīng)過慎重計算分析，容易導致工程失事。筆者依據(jù)設計經(jīng)驗，提出以下4點建議，供今后的地下調(diào)蓄池抗浮灌注樁設計參考。

（1）抗浮樁基應根據(jù)地勘鉆孔和調(diào)蓄池范圍內(nèi)持力層頂?shù)戎稻€圖，劃分不同樁長的抗浮分區(qū)，分別在各區(qū)選取持力層埋置較深的最不利鉆孔作為樁長設計依據(jù)，并按樁尖入持力層深度初擬樁長，通過多次反復演算，在滿足抗浮要求的情況下選擇合理的樁長，避免無意義投資。

（2）在計算調(diào)蓄池整體抗浮時，根據(jù)抗浮樁基分區(qū)設計，樁群與樁間土組成的實體浮重度計算的自重需相應分區(qū)，樁群與樁間土組成的實體外圍周長也需相應分段計算。

（1）2018年 1月 23日發(fā)布的 《2017年京東商品短視頻數(shù)據(jù)研究報告》，通過對京東商品短視頻大數(shù)據(jù)的研究分析可知2017年短視頻在電子商務領域全面爆發(fā)，增長強勁。短視頻內(nèi)容與電子商務高度結合將成為提升用戶體驗與內(nèi)容營銷的重點方向。25%的京東用戶會在購買前主動觀看短視頻。2017年下半年商品短視頻平均每周環(huán)比增加超過20%，11月呈現(xiàn)爆發(fā)式增長，還比10月商品短視頻數(shù)量增加超過70%，視頻播放量也實現(xiàn)飛躍式增長。

（3）設計時，注意考慮施工期極端工況，即截水失效時，測算地下水位限值，通過工程降水措施，使得地下水位低于限值，確保調(diào)蓄池施工期安全。

（4）抗浮樁作為調(diào)蓄池基礎，不僅需要考慮抗浮最不利工況，還需考慮抗壓最不利工況，設計時應進行灌注樁豎向承載力復核計算。