陳 沖，張宜虎，范 雷，龐正江

(1.長江科學(xué)院 水利部巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430010； 2.武漢大學(xué) 水資源與水電工程科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430072)

1 研究背景

巖體變形模量是邊坡、地下洞室、地基基礎(chǔ)等工程變形及穩(wěn)定性分析中的控制性參數(shù)。自然界中巖體存在原生結(jié)構(gòu)面和裂隙，加之工程建設(shè)爆破開挖擾動的影響，圍巖不可避免地存在松動層[1]。工程建設(shè)中廣泛采用固結(jié)灌漿的方法來改善松動層的完整性和均勻性以提高巖體變形模量[2]，因此對巖體固結(jié)灌漿效果的分析與評價(jià)具有重要的實(shí)踐意義。

巖體變形模量是反映巖體質(zhì)量的基本參數(shù)，固結(jié)灌漿對巖體質(zhì)量的改善主要體現(xiàn)在對巖體變形模量的提高上。巖體固結(jié)灌漿效果評價(jià)方法主要分為直接法和間接法。直接評價(jià)法指對巖體固結(jié)灌漿后的變形模量進(jìn)行現(xiàn)場測試，以實(shí)測數(shù)據(jù)判定灌漿后的變形模量是否滿足計(jì)算穩(wěn)定要求。直接評價(jià)法主要為鉆孔彈模測試[3]和現(xiàn)場承壓板變形試驗(yàn)[4]。間接評價(jià)法指采用灌漿前后波速對比、完整性指標(biāo)變化等參數(shù)評價(jià)灌漿效果，并采用上述指標(biāo)估算巖體的變形模量。經(jīng)過多年的發(fā)展，巖體波速測試在估算巖體灌漿前后變形模量參數(shù)中取得了長足進(jìn)展[5-6]。張文舉等[7]分析了20多個(gè)工程灌漿檢測資料，建立了不同巖體灌漿后波速提高率與原巖波速的關(guān)系。在巖體完整性指標(biāo)評價(jià)方面，數(shù)字式全景鉆孔攝像技術(shù)也逐漸發(fā)展[8]并運(yùn)用在灌漿效果評價(jià)中，主要通過采集孔壁圖像并數(shù)字化成圖，客觀、完整地還原了孔內(nèi)巖體結(jié)構(gòu)和充填狀況。王川嬰等[9-11]分別采用鉆孔圖像中完整巖體塊度所占的尺度指數(shù)RMDI的變化和裂隙充填指數(shù)BFFI來定量描述灌漿前后巖體完整性的變化。自然界巖體存在不連續(xù)性、非均勻性和各向異性，鉆孔聲波測試和鉆孔攝像測試結(jié)果只能宏觀反映巖體的性質(zhì)，不能考慮工程荷載的影響，其可靠性和有效性也往往是通過與現(xiàn)場變形試驗(yàn)結(jié)果對比進(jìn)行驗(yàn)證的。

現(xiàn)場原位變形試驗(yàn)在巖體固結(jié)灌漿效果評價(jià)中具有不可替代的作用。鉆孔彈模試驗(yàn)操作簡單、現(xiàn)場開展方便，在工程建設(shè)中廣泛運(yùn)用。然而鉆孔彈模測試的是小范圍巖體的變形模量，受巖體裂隙數(shù)量和形態(tài)影響，測試結(jié)果離散性較大?，F(xiàn)場承壓板變形試驗(yàn)由于試點(diǎn)面積大，試驗(yàn)結(jié)果較鉆孔彈模試驗(yàn)更能體現(xiàn)巖體的變形性質(zhì)。鑒于我國西南山區(qū)山高谷深、地形險(xiǎn)要等特點(diǎn)，發(fā)展了能在高陡邊坡表面進(jìn)行變形試驗(yàn)和測量的技術(shù)。以某高邊坡為例，測試并分析了二次灌漿對含平行節(jié)理巖體的加固效果，具有一定的借鑒和參考意義。

2 高陡邊坡變形試驗(yàn)系統(tǒng)

2.1 試驗(yàn)系統(tǒng)及組成

獲得巖體變形參數(shù)最直接、 最可靠的方法是原位承壓板變形試驗(yàn)。 原位承壓板變形試驗(yàn)通常采用油壓千斤頂施加法向荷載， 通過給千斤頂油缸加油、 使油缸內(nèi)油壓不斷增加從而推動活塞出力。 為達(dá)到預(yù)設(shè)的荷載， 需給千斤頂提供足夠的反力進(jìn)行支撐， 以往一般在平洞內(nèi)進(jìn)行試驗(yàn)并利用圍巖提供反力[12]， 在邊坡表面進(jìn)行試驗(yàn)的實(shí)例很少。 承壓板變形試驗(yàn)根據(jù)承壓板剛度的不同可分為柔性承壓板和剛性承壓板， 兩者的試驗(yàn)系統(tǒng)基本相同。 高陡邊坡原位變形試驗(yàn)系統(tǒng)由反力框架系統(tǒng)、 法向加載系統(tǒng)和測量系統(tǒng)組成， 以剛性承壓板為例， 試驗(yàn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)見圖1(a)， 現(xiàn)場試驗(yàn)布置見圖1(b)。

(a) 試驗(yàn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

(b) 現(xiàn)場試驗(yàn)裝置 圖1 高陡邊坡原位變形試驗(yàn)Fig.1 In-situ deformation test for high and steep slope

高陡邊坡試驗(yàn)系統(tǒng)與平洞試驗(yàn)系統(tǒng)的組成方式有明顯差異，后者采用圍巖提供反力支撐，而前者采用錨固于巖體的框架提供反力支撐。高陡邊坡試驗(yàn)系統(tǒng)各組成具體介紹如下：

(1)反力框架系統(tǒng)。反力框架系統(tǒng)由固定點(diǎn)、豎向反力支撐梁和水平反力支撐梁組成。以試驗(yàn)點(diǎn)為中心的矩形四個(gè)角點(diǎn)上分別施工4根Φ36 cm的錨桿，組成了左側(cè)和右側(cè)豎向反力梁的固定點(diǎn)。分別在左側(cè)、右側(cè)固定點(diǎn)上各安裝2根25號工字鋼，為豎向反力梁。工字鋼外側(cè)套上15 cm×10 cm×2 cm(長×寬×高)的方鋼板，再套上錨具或采用焊接方式固定。在左、右側(cè)豎向反力梁中部水平放置3～4根長25號的工字鋼，即為水平反力支撐梁，其中心點(diǎn)正好位于試驗(yàn)點(diǎn)正中心。

(2)法向加載系統(tǒng)。在試點(diǎn)表面呈寶塔形疊放承壓板，直徑分別為Φ50.5 cm、Φ44 cm和Φ40 cm，然后依次疊放千斤頂、方鋼板，安裝時(shí)各設(shè)備軸線需保持水平且經(jīng)過試件正中心，根據(jù)千斤頂尾部與水平反力支撐梁的距離選擇合適的方鋼板數(shù)量。法向加載系統(tǒng)安裝完畢后讓千斤頂適當(dāng)出力，使整個(gè)試驗(yàn)系統(tǒng)保持穩(wěn)定。

(3)測量系統(tǒng)。在承壓板上側(cè)、下側(cè)各水平放置高強(qiáng)度測量支架1根，測量支架兩端同樣由錨桿固定在巖石壁面上，在測量支架上對稱布置4支千分表，進(jìn)行變形測量。

2.2 計(jì)算方法及公式

根據(jù)規(guī)范[13]，剛性承壓板法變形試驗(yàn)計(jì)算公式為

(1)

式中：E為變形模量或彈性模量(MPa)；μ為泊松比；P為按承壓板面積計(jì)算的壓力(MPa)；D為承壓板直徑(cm)；W為巖體變形(cm)。

3 影響變形試驗(yàn)結(jié)果的因素

3.1 應(yīng)力傳遞深度的影響

令剛性承壓板的半徑為r，板上的荷載為p，根據(jù)半空間內(nèi)任意點(diǎn)處所引起的應(yīng)力和位移解的彈性力學(xué)解答(布辛奈斯克解)[14]，剛性承壓板中心點(diǎn)下任意深度z處的豎向應(yīng)力σz計(jì)算公式為

(2)

令Kr為剛性承壓板中心點(diǎn)下任意深度z處的附加應(yīng)力系數(shù)，其計(jì)算公式為

附加應(yīng)力系數(shù)Kr與z/r的關(guān)系曲線見圖2，其中k為關(guān)系曲線斜率。隨著z/r增加，Kr逐漸降低，且其曲線斜率數(shù)值呈先上升后下降趨勢。常用剛性承壓板半徑為25 cm，分別計(jì)算得到板下25 cm和50 cm處附加應(yīng)力系數(shù)為0.65和0.28。附加應(yīng)力系數(shù)越低，巖體受到的應(yīng)力越小，產(chǎn)生的變形也越小。板下50 cm以內(nèi)巖體質(zhì)量的好壞及在應(yīng)力作用下的變形基本決定了變形試驗(yàn)結(jié)果。而坡面受卸荷影響，表面裂隙多呈張開狀態(tài)，因此進(jìn)行承壓板變形試驗(yàn)前，需清除試點(diǎn)表面的松動層。

圖2 附加應(yīng)力系數(shù)Kr和z/r的關(guān)系Fig.2 Relationship between additional stress coefficient Kr and ratio of z to r

3.2 溫度變化引起的變形測量誤差

高陡邊坡變形試驗(yàn)系統(tǒng)中的測量系統(tǒng)由水平放置的高強(qiáng)度測量支架和兩端提供支撐的錨桿組成，測量系統(tǒng)可以簡化為簡支梁。溫度變化引起的測量系統(tǒng)變形由2部分組成：沿水平方向的線膨脹ΔL1(錨桿軸向)和測量支架沿豎直方向的撓度變形ΔL2。變形試驗(yàn)測量巖體沿水平方向的變形，因此溫度變化對變形測量結(jié)果有影響的是沿水平方向的線膨脹長度ΔL1。錨桿的線膨脹公式為

ΔL1=α×L×ΔT。

(4)

式中：ΔL1為錨桿線膨脹長度；α為線膨脹系數(shù)；L為錨桿有效變形長度；ΔT為溫度變化(℃)。

結(jié)合式(1)和式(4)，溫度變化導(dǎo)致變形測量誤差η的計(jì)算公式為

(5)

以p為2.05 MPa、α為0.000 012 cm/(cm·℃)、L為12 cm為例，分別計(jì)算巖體變形模量為5、10、20、30 GPa時(shí)，溫度變化幅值從1 ℃到10 ℃的變形測量誤差，并繪制成圖3。

圖3 變形測量誤差與變形模量、溫度變化幅值的關(guān)系Fig.3 Relationship between deformation measurement error and temperature change amplitude under varied deformation modulus

巖體變形模量不變時(shí)，變形測量誤差與溫度變化幅值呈線性相關(guān)關(guān)系，且直線斜率與變形模量相關(guān)。巖體變形模量越大，變形試驗(yàn)時(shí)其變形越小。考慮到相同溫度幅值引起的測量系統(tǒng)變形是相同的，相同溫度幅值引起的變形測量誤差隨巖體變形模量增大會變大。

變形測量誤差η為5%時(shí)允許溫度變化幅值ΔT與變形模量E的關(guān)系曲線見圖4，其中k為關(guān)系曲線的斜率。在變形測量誤差η不變時(shí)，允許溫度變化幅值隨巖體變形模量增大而呈現(xiàn)下降趨勢，且下降趨勢(k值)有所減緩。巖體變形模量由5 GPa增大到10 GPa，允許溫度變化幅值由5.2 ℃下降到2.6 ℃;當(dāng)巖體變形模量繼續(xù)增大到13 GPa后，允許溫度變化幅值<2 ℃。

圖4 η為5%時(shí)允許溫度變化幅值與變形模量的關(guān)系Fig.4 Relationship between allowable temperature change amplitude and deformation modulus when η is 5%

以往現(xiàn)場變形試驗(yàn)多在勘探平洞內(nèi)開展，為減少溫度變化引起的變形測量誤差，可以選擇靠近洞里的試驗(yàn)點(diǎn)，同時(shí)采取增設(shè)保溫門、減少洞內(nèi)人員往來或限制用電設(shè)備等措施。而露天進(jìn)行原位變形試驗(yàn)時(shí)，可以搭設(shè)試驗(yàn)棚并采取主動控溫方法(空調(diào)、恒溫水泵等)以維持試驗(yàn)環(huán)境溫度的相對穩(wěn)定。在高陡邊坡進(jìn)行現(xiàn)場變形試驗(yàn)時(shí)，受施工條件的限制，能采取的主動控制方法較少。白天氣流循環(huán)較強(qiáng)，加之陽光照射，極易引起測量系統(tǒng)溫度變化并產(chǎn)生變形。需在試驗(yàn)點(diǎn)附近測量并繪制24 h的氣溫變化曲線，選擇單次試驗(yàn)內(nèi)溫差<1 ℃的時(shí)間段進(jìn)行試驗(yàn)。

4 灌漿前后巖體變形模量試驗(yàn)

4.1 工程概況

烏東德水電站1 050 m高程以下河谷狹窄，岸坡陡立，坡角一般為60°～75°。壩體基巖面高程為730～735 m，最低722 m。壩肩邊坡高程為987.65～718.00 m，距離建基面約270 m，上陡下緩，綜合開挖坡度約為67°。壩肩巖體主要為厚層灰?guī)r、厚層大理巖，巖層產(chǎn)狀走向60°～90°、傾角65°～86°。兩岸建基面巖體質(zhì)量優(yōu)良，Ⅱ級巖體約占90.9%，Ⅲ1級巖體約占9.0%，Ⅲ2級及以下巖體約占0.1%[15]。在Ⅲ1～Ⅱ級巖體中選擇巖體質(zhì)量較好的A區(qū)試驗(yàn)點(diǎn)(圖5(a))，在Ⅲ2級及以下巖體中選擇巖體質(zhì)量較差的B區(qū)試驗(yàn)點(diǎn)(圖5(b))。

圖5 烏東德水電站高邊坡變形試驗(yàn)區(qū)Fig.5 Deformation test areas of high slope of Wudongde Hydropower Station

試驗(yàn)前先清除試驗(yàn)點(diǎn)表層松動巖體，沖洗干凈后進(jìn)行地質(zhì)素描(圖6)，分析地質(zhì)素描圖中的結(jié)構(gòu)面數(shù)量和產(chǎn)狀，統(tǒng)計(jì)具有代表性的結(jié)構(gòu)面信息。A區(qū)共統(tǒng)計(jì)有10條結(jié)構(gòu)面，結(jié)構(gòu)面與邊坡坡面的平均夾角為82.1°，B區(qū)共統(tǒng)計(jì)有32條結(jié)構(gòu)面，結(jié)構(gòu)面與邊坡坡面的平均夾角為83.4°。

圖6 典型地質(zhì)素描Fig.6 Geological sketch

單個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)灌漿與變形試驗(yàn)交替進(jìn)行。具體步驟如下：①選定試驗(yàn)點(diǎn)；②第一次變形試驗(yàn)；③初次固結(jié)灌漿；④第二次變形試驗(yàn)；⑤強(qiáng)化固結(jié)灌漿；⑥第三次變形試驗(yàn)。

灌漿施工工藝詳細(xì)介紹如下。采用水泥漿進(jìn)行固結(jié)灌漿，灌漿孔設(shè)計(jì)間距為2.0 m，覆蓋上述2個(gè)試驗(yàn)區(qū)。灌漿施工方法為：在鉆好的孔內(nèi)約50 cm處安裝灌漿嘴(又稱止水針頭，針頭后帶膨脹橡膠)，采用專用內(nèi)六角扳手?jǐn)Q緊后，灌漿嘴與鉆孔之間無空隙、且不漏水。然后使用高壓灌漿機(jī)向灌漿孔內(nèi)灌注水泥漿料，灌漿壓力為1.0 MPa，待達(dá)到灌漿要求后停止灌漿，然后待凝14 d。在距原灌漿孔一定的間距再次鉆灌漿孔，鉆孔同樣覆蓋上述2個(gè)試驗(yàn)區(qū)，采用同樣的方法對該系列灌漿孔進(jìn)行第二階段的水泥固結(jié)灌漿，即強(qiáng)化灌漿階段。通過對2個(gè)試驗(yàn)區(qū)灌前、灌后和強(qiáng)化灌漿后的巖體進(jìn)行變形測試，以檢驗(yàn)灌漿對巖體變形的影響。

4.2 應(yīng)力-變形曲線

試驗(yàn)最大法向荷載根據(jù)基巖所受壓力估算約3.0 MPa，且不超過圖1反力框架系統(tǒng)能承受的最大載荷，操作過程如下：

(1)將最大法向荷載等分5級，分別為0.6、1.2、1.8、2.4、3.0 MPa，荷載采用逐級一次循環(huán)法施加，每級荷載加載前對變形測表進(jìn)行初始觀測，待測表穩(wěn)定后可逐步施加荷載。

(2)每級荷載加載或卸載后立即讀數(shù)，之后每隔10 min讀數(shù)1次，當(dāng)所有測表相鄰2次讀數(shù)差與同級荷載下第一次讀數(shù)和前一級荷載下最后一次讀數(shù)差之比<5%時(shí)，可加載或卸載至下一級荷載。

圖7和圖8分別為A區(qū)和B區(qū)試驗(yàn)點(diǎn)典型變形與應(yīng)力關(guān)系曲線。經(jīng)過相同的加載和卸載循環(huán)后，A區(qū)巖體不可恢復(fù)變形隨著灌漿次數(shù)有所增加，B區(qū)巖體則相反。變形試驗(yàn)中，模擬工程應(yīng)力的法向荷載在施加過程中會對巖體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定程度的損傷。A區(qū)巖體質(zhì)量較好，變形試驗(yàn)中法向荷載施加后，巖體微小結(jié)構(gòu)面或隱微裂隙會發(fā)生擴(kuò)張，而水泥漿液未能有效地膠結(jié)其擴(kuò)張的縫隙，因而產(chǎn)生更大的不可恢復(fù)變形。B區(qū)巖體質(zhì)量較差，結(jié)構(gòu)面寬度即使發(fā)生擴(kuò)張后也能被水泥漿液有效膠結(jié)，進(jìn)而達(dá)到提升巖體質(zhì)量的效果，每次灌漿后的巖體不可恢復(fù)變形也逐漸減小。對比A區(qū)和B區(qū)不可恢復(fù)變形的差異，可發(fā)現(xiàn)灌漿或強(qiáng)化灌漿對質(zhì)量較好的巖體加固效果較差，而對質(zhì)量較差的巖體則具有較好的效果。灌漿或強(qiáng)化灌漿能充分提升質(zhì)量較差巖體的完整性并“修復(fù)”外部荷載對巖體原有結(jié)構(gòu)的損傷。

圖7 A區(qū)巖體變形與應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.7 Deformation-stress curves of rock mass in area A

圖8 B區(qū)巖體變形與應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.8 Deformation-stress curves of rock mass in area B

不同試驗(yàn)點(diǎn)灌漿前、灌漿后和強(qiáng)化灌漿后巖體變形模量和彈性模量見表1。

5 灌漿效果評價(jià)與討論

5.1 不同質(zhì)量巖體灌漿效果評價(jià)

A區(qū)和B區(qū)巖體灌漿前、灌漿后和強(qiáng)化灌漿后變形模量、彈性模量變化見表1和圖9。從圖9可以看出質(zhì)量較好的A區(qū)巖體2次灌漿后變形模量并無明顯變化，而質(zhì)量較差的B區(qū)巖體變形模量在2次灌漿后均明顯提升。A區(qū)巖體質(zhì)量較好，其節(jié)理裂隙多閉合、無充填或附鈣膜，巖體的力學(xué)性質(zhì)和變形主要受微小結(jié)構(gòu)面及隱微裂隙的影響。已有經(jīng)

表1 灌漿前、灌漿后和強(qiáng)化灌漿后巖體變形 模量和彈性模量Table 1 Deformation moduli and elastic moduli of rock masses before and after grouting and after enhanced grouting

圖9 灌漿前、灌漿后和強(qiáng)化灌漿后巖體變形模量Fig.9 Deformation moduli of rock masses before and after grouting and after enhanced grouting

驗(yàn)表明，結(jié)構(gòu)面的物理張開度大于灌漿材料顆粒粒徑最大值的4倍時(shí)，灌漿材料具有較好的可灌性，水泥漿顆粒在適當(dāng)?shù)墓酀{壓力下一般只能灌注>0.3 mm的節(jié)理[16]。由于微小結(jié)構(gòu)面和隱微裂隙的間距遠(yuǎn)小于0.3 mm，難以形成有效的滲透通道，限制了可供漿液注入的空間，巖體可灌性差，導(dǎo)致2次灌漿后巖體變形模量無明顯改變。

B區(qū)巖體灌漿前變形模量較低，灌漿后變形模量均值增加1.52 GPa、提高率均值為22%(彈性模量為19%)，強(qiáng)化灌漿后變形模量均值增加2.47 GPa、提高率均值為38%(彈性模量為32%)。不同質(zhì)量巖體(A區(qū)和B區(qū))灌漿前后變形模量提高率見圖10。B區(qū)巖體節(jié)理較發(fā)育、且張開劈裂，構(gòu)成了巖塊的邊界并極大影響巖體的完整性和力學(xué)特性。注漿時(shí)，漿體沿節(jié)理面有效地進(jìn)行擴(kuò)散，充填、膠結(jié)巖體中節(jié)理，提高巖體力學(xué)性質(zhì)，2次灌漿后巖體變形模量均有顯著提高。因此灌漿前巖體質(zhì)量越差或者可灌性越好，固結(jié)效果越好。

圖10 灌漿前、灌漿后和強(qiáng)化灌漿后巖體變形模量提高率Fig.10 Improvement rate of deformation modulus before and after grouting and after enhanced grouting

5.2 含平行結(jié)構(gòu)面巖體灌漿加固作用機(jī)理

固結(jié)灌漿對節(jié)理巖體的加固效果可分為對巖體微裂隙的充填加固和對節(jié)理面的膠結(jié)加固。固結(jié)灌漿是利用漿體對巖體裂隙進(jìn)行注漿：一方面，通過灌漿機(jī)將漿體輸送到巖塊中的細(xì)微孔隙中，擠出其中的水份，從而提高巖塊的強(qiáng)度；另一方面，漿液在結(jié)構(gòu)面滲透流動，凝固后能有效地膠結(jié)結(jié)構(gòu)面，從而顯著改善巖體中弱面的力學(xué)性能，極大提高巖體的整體強(qiáng)度。采用水泥漿進(jìn)行固結(jié)灌漿時(shí)，由于漿體顆粒大小的限制，主要通過提高節(jié)理的力學(xué)性能來改善巖體的強(qiáng)度。試驗(yàn)區(qū)域巖體有一組結(jié)構(gòu)面，根據(jù)劉嘉才的單平板裂隙注漿滲透模型[17]，裂隙面相互平行時(shí)，漿液從注漿管流入到裂隙面并在裂隙面徑向流動，漿液擴(kuò)散半徑受注漿壓力和時(shí)間等影響。高陡邊坡表面巖體進(jìn)行固結(jié)灌漿時(shí)，由于無法施加蓋重，只能采用低壓灌漿，因此初次灌漿效果是有限的，需進(jìn)行強(qiáng)化灌漿才能充分起到固結(jié)加固效果。試驗(yàn)法向荷載方向與試驗(yàn)區(qū)域結(jié)構(gòu)面走向大致平行，因此測試結(jié)果為巖體平行于結(jié)構(gòu)面走向的變形模量。結(jié)構(gòu)面充填膠結(jié)加固后，其法向變形剛度得到較大幅度的提升，對兩側(cè)巖塊變形起到約束作用，類似增加中間主應(yīng)力提高巖體變形模量的效果，沿結(jié)構(gòu)面走向方向的巖體變形模量也會明顯提升。

6 結(jié)論及建議

(1)提出了高陡邊坡原位巖體變形試驗(yàn)與測量方法，該試驗(yàn)系統(tǒng)和方法可有效運(yùn)用在高陡邊坡巖體變形模量測試中，克服高臨空邊坡巖體質(zhì)量評價(jià)難題。

(2)基于高陡邊坡原位巖體變形試驗(yàn)與測量方法，分別論證了附加應(yīng)力系數(shù)計(jì)算公式和溫度變化引起的變形測量誤差計(jì)算公式。制樣時(shí)清除試點(diǎn)表面的松動層和試驗(yàn)時(shí)選擇單次試驗(yàn)內(nèi)溫差小于1 ℃的時(shí)間點(diǎn)等以有效提高試驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確度顯得尤為必要。

(3)采用試驗(yàn)區(qū)域巖體變形試驗(yàn)與灌漿交替進(jìn)行的試驗(yàn)方式，發(fā)現(xiàn)與工程應(yīng)力水平相同的變形試驗(yàn)荷載會對巖體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定程度的損傷，而灌漿或強(qiáng)化灌漿能充分提升質(zhì)量較差巖體的完整性并“修復(fù)”外部荷載對巖體原有結(jié)構(gòu)的損傷。

(4)灌漿前巖體變形能力越強(qiáng)，固結(jié)灌漿效果越好。巖體節(jié)理裂隙越發(fā)育，可供漿液注入的空間也越多，更易形成有效的滲透通道。試驗(yàn)表明質(zhì)量較差巖體灌漿后和強(qiáng)化灌漿后變形模量提高率分別為22%和38%。強(qiáng)化灌漿能夠克服高邊坡無蓋重、采用低壓灌漿導(dǎo)致固結(jié)效果較差的問題，對巖體與其結(jié)構(gòu)面方向平行的變形模量也有較好的提升。