劉 明 虎

(中交公路規(guī)劃設計院有限公司, 北京 100088)

0 引 言

地下連續(xù)墻(以下簡稱“地連墻”)于上世紀50年代末引入我國[1]，在我國橋梁基礎中應用相對較晚。地連墻在功能上主要有兩種方式[2-4]：一是作為基坑支護結(jié)構(gòu)，往往可兼作基礎結(jié)構(gòu)的一部分；二是作為基礎結(jié)構(gòu)。作為基坑支護結(jié)構(gòu)并兼作基礎結(jié)構(gòu)的部分地連墻基礎在大跨懸索橋錨碇工程中應用日益廣泛且技術(shù)相對成熟，而作為完全意義上的地連墻基礎卻相對較少，仍處于發(fā)展過程中。由于完全地連墻基礎在結(jié)構(gòu)、施工、經(jīng)濟、安全、環(huán)保等方面的獨特優(yōu)勢以及與國家高質(zhì)量發(fā)展理念更加契合而具有更廣闊的應用前景。

筆者概述橋梁地連墻基礎結(jié)構(gòu)類型及其在橋梁工程中的應用、探索及發(fā)展情況，分析制約完全地連墻基礎發(fā)展應用的關(guān)鍵因素，闡述存在的設計施工關(guān)鍵技術(shù)問題及發(fā)展解決之道，展望其在橋梁工程建設中的發(fā)展趨勢和應用前景。

1 地連墻基礎類型

長期以來，國內(nèi)對橋梁地連墻基礎的概念、定義和分類較為混淆，此種狀況不利于地連墻基礎的應用和發(fā)展。廣義而言，地連墻基礎是指將橋梁上部結(jié)構(gòu)的荷載傳遞給地基承載結(jié)構(gòu)的一部分或全部采用地連墻的一種基礎型式。但對地連墻基礎類型進行進一步準確細分是必要的。筆者在規(guī)范基礎上[2]，根據(jù)地連墻在橋梁基礎中應用的實際情況、典型結(jié)構(gòu)及受力特征，將之予以厘清并細分，其中條壁式、井筒式以及兩者組合使用的復合地連墻基礎是完全意義上的地連墻基礎。

1.1 部分地連墻基礎

地連墻作為基坑支護結(jié)構(gòu)，基坑開挖后在基坑內(nèi)施工基礎結(jié)構(gòu)[2-4]。根據(jù)地連墻與基礎主體結(jié)構(gòu)的連接關(guān)系不同，其參與基礎受力的程度亦不同。實踐中，雖然地連墻實際上參與了基礎運營期受力，但其受力貢獻卻難以準確把握，因而往往將其作為安全儲備。當考慮地連墻參與基礎受力時，由于其與整體剛性基礎的面積、剛度相比太小，因此對于基礎的結(jié)構(gòu)受力的貢獻實際比較小。不過由于地連墻深入基礎底板下較好地層的嵌固作用，其對基礎整體的抗滑移和抗傾覆穩(wěn)定性的貢獻比較突出[5-7]，此時可將其整體看作復合基礎，但不同于典型的復合基礎。因此，實際工程中將地連墻作為基坑支護結(jié)構(gòu)使用而最終形成的基礎均可作為部分地連墻基礎。

需要說明的是，部分地連墻基礎的稱謂僅僅抓住了基坑支護結(jié)構(gòu)為“地連墻工藝和結(jié)構(gòu)”典型特征，而非基礎受力模式特點，因此，此種叫法本身不嚴謹，只不過在實踐過程中逐漸形成了習慣而不再刻意糾正。實際上，從基礎受力模式上定義，部分地連墻基礎一般均作為深埋剛性擴大基礎使用。

根據(jù)地連墻的平面布置形式，可分為矩形、圓形以及靈活布置的異形地連墻基礎。

1.2 條壁式地連墻基礎

根據(jù)墻段單元之間的平面布置和連接組合關(guān)系，可分為單壁式、平行復壁式、自由復壁式等類型，其中自由復壁式又可分為“T、十、H、工、L、Y”字形、角點不連接“口”字形、輻射形等類型。條壁式地連墻單元通常亦稱為條形樁、矩形樁、墻樁或壁板樁[1-3,5,8]。

1.3 井筒式地連墻基礎

地連墻與頂板共同構(gòu)成井筒格室狀構(gòu)造的基礎形式，又稱為格構(gòu)式或閉合式地連墻基礎[1-4,8-9]。其以充分發(fā)揮地連墻井筒內(nèi)、外部地基土體的強度為主要特征。一般要求地連墻所有墻段接頭采用剛性接頭，或外周墻段采用剛性接頭而內(nèi)墻墻段可采用鉸接接頭。對于不滿足上述接頭要求而形式上是井筒式的基礎仍應作為條壁式地連墻基礎。

1.4 地連墻復合基礎

筆者將條壁式地連墻和井筒式地連墻組合而成的基礎型式、地連墻與樁基或其它型式基礎組合而成的基礎型式統(tǒng)稱為地連墻復合基礎。確切地，前者應稱為復合地連墻基礎，屬于完全地連墻基礎；后者應稱為復合基礎[1,4-5]。地連墻與其它型式基礎的結(jié)構(gòu)關(guān)系、平面立面布置形式、工法工藝等靈活多樣，可根據(jù)具體情況和需求進行設計和應用。

2 地連墻基礎工程實踐、探索與發(fā)展

2.1 部分地連墻基礎

以虎門大橋東錨碇圓形地連墻基坑支護結(jié)構(gòu)為標志拉開了部分地連墻基礎工程實踐的大幕[10]。潤揚大橋北錨碇在國內(nèi)首次實施了矩形地連墻基礎方案[11]，取得了豐富的成果和經(jīng)驗，但由于方案存在一些不足和風險，因此未得到推廣應用。武漢陽邏大橋則首次在國內(nèi)典型厚覆蓋層地質(zhì)條件下設計實施了深大圓形地連墻基礎方案，取得豐富的成果、經(jīng)驗和非常好的效果[12]，從此深大圓形地連墻基礎在國內(nèi)被大量推廣應用。后續(xù)平面葫蘆形或∞形地連墻本質(zhì)上也是為適應錨體布置和經(jīng)濟性需求而采用的考慮結(jié)構(gòu)平面拱效應的圓形地連墻[13]。建成時為世界第一拱橋的平南三橋北拱座基礎采用了圓形地連墻[14]，將地連墻在拱橋基礎中的應用提升至巔峰。國內(nèi)橋梁采用部分地連墻基礎的工程實例見表1[10-16]。

表1 國內(nèi)橋梁采用部分地連墻基礎工程實例統(tǒng)計Table 1 Statistics table of domestic bridges using partial underground diaphragm wall foundation engineering cases

國外大跨懸索橋中，日本明石海峽大橋錨碇基礎較早地采用了圓形部分地連墻基礎方案[5]，其直徑為85 m，地連墻厚2.2 m、深75.5 m；土耳其伊茲米特大橋南錨碇基礎采用了“縱向主體∞形+前端加設矩形”的異形地連墻支護結(jié)構(gòu)[7]。

2.2 條壁式地連墻基礎

條壁式地連墻比圓形樁具有更大的比表面積，在設計上可做到適應上部結(jié)構(gòu)荷載方向進行布設且截面抗彎慣性矩大，因此其在理論上更加合理、經(jīng)濟。條壁式地連墻在國內(nèi)外建筑和極少數(shù)城市立交橋(但日本應用較多[5])中有所應用，但在國內(nèi)橋梁中罕見被應用。某3×18 m預應力混凝土剛架橋，橋?qū)?1 m，上部采用現(xiàn)澆預應力混凝土箱梁，兩端基礎及下部結(jié)構(gòu)采用地連墻，采用“逆作法”施工[17]。地連墻不僅作為體結(jié)構(gòu)，還作為下穿道路基坑開挖的支護結(jié)構(gòu)。但該基礎并不典型。

日本為最先將地連墻技術(shù)應用于橋梁基礎領域的國家之一。據(jù)統(tǒng)計，日本在 1979—2001年期間，大約340多項工程采用了地連墻技術(shù)，包括許多鐵路和公路的橋梁基礎，其中大部分為條壁式地連墻基礎[8-19]。日本在地連墻技術(shù)應用于橋梁基礎領域方面研究成果豐富、經(jīng)驗成熟、技術(shù)領先，且建立有專業(yè)的行業(yè)領域?qū)W術(shù)組織和團體，其標準化和技術(shù)規(guī)范完善，工法健全，呈多樣化發(fā)展態(tài)勢，為世界提供了寶貴的參考和借鑒。

在建的世界第一懸索橋——主跨為2 023 m的土耳其恰納卡萊大橋錨碇設計方案提出，在錨塊下部縱向布置7排平面長51.5 m、厚1.2 m、深度超過20 m的條壁式地連墻，與作為直接基礎的錨塊共同組成復合基礎[7]。因為除了地連墻外未設計其它獨立基礎結(jié)構(gòu)，故將其歸為條壁式地連墻基礎。條壁式地連墻應用于承受巨大水平力的超大跨懸索橋錨碇基礎，極具挑戰(zhàn)性，其成功實施必將取得突破性成就和極具示范性效果。

2.3 井筒式地連墻基礎

2.3.1 我國橋梁工程嘗試性應用

1995年建成通車的寶中鐵路中，一座棧橋的3號墩基礎采用了圓井筒式地連墻基礎，其外徑為7 m、墻厚1.5 m、深7.5 m，此為我國第一個井筒式地連墻基礎在橋梁形式上的工程應用。由于基礎尺度和地層特性的原因，基于工程開展的試驗研究結(jié)論表明，筒內(nèi)土體對整個基礎承載能力的有利影響甚微，相應設計未考慮內(nèi)側(cè)土體作用。因此該項目并非為本質(zhì)的井筒式地連墻基礎實踐，也未起到示范作用。但其開創(chuàng)性探索的勇氣和意義值得肯定。

2006年竣工的國道209線河津至臨猗一級公路某凈跨徑50 m的剛架拱天橋采用井筒式地連墻作為重力式U型橋臺的基礎，其基礎平面如圖1(a)，基礎深20 m。圖1(a)中所指“類型”為墻段類型。此為我國井筒式地連墻基礎在公路橋梁的首次應用[18-19]。依托該工程開展了受力機理、設計與施工技術(shù)方面的科研，取得了有益的成果。

延安延河大橋擴建新橋3孔凈跨徑30 m空腹式石拱橋的橋臺采用了橫向2室矩形井筒式地連墻基礎[20]，基礎平面如圖1(b)，基礎深約12.9 m。

圖1 井筒式地連墻基礎應用實例(單位：cm)Fig. 1 Application examples of shaft type diaphragm wall foundation

值得注意的是，上述3座橋均位于黃土地區(qū)。

某高速公路特大橋為跨徑295 m中承式鋼箱提籃拱橋，其主橋拱座基礎采用井筒式地連墻基礎[21]。基礎平面尺寸為16 m(順)×12 m(橫)，分為4個格室，墻深14 m、厚1 m?；A從上到下置于強風化、中風化片麻巖和中風化正長巖地層。但該基礎工程因施工不順利而進行了設計方案變更。國內(nèi)還有個別橋梁亦開展了類似的應用實踐。

2.3.2 國內(nèi)橋梁探索研究

在蘇通大橋研究階段，懸索橋錨碇設計方案提出了井筒式地連墻基礎概念[18]。其外輪廓尺寸為72 m×59.6 m，深86 m，墻厚2.0 m(圖2)。該方案從地質(zhì)條件、規(guī)模、受力特征等方面均為典型井筒式地連墻基礎。該橋懸索橋方案未予實施。

圖2 蘇通大橋錨碇井筒式地連墻基礎概念設計方案(單位：cm)Fig. 2 Conceptual design scheme of shaft underground diaphragmwall foundation for anchorage of sutong bridge

清遠西江特大橋提出了一種分體井筒式地連墻錨碇基礎方案[22]。其采用在順橋向凈距12.3 m前后分體設置的矩形井筒式地連墻基礎，單個井筒平面尺寸為42 m(橫)×18.6 m(順)，墻厚均為1.2 m，分成8個格室。其基礎總深37.2～53.3 m，墻體嵌入中風化巖層深度不小于3 m。

建設中的四川卡哈洛金沙江大橋設計采用了類似方案。

2.3.3 日本的工程應用實踐

如2.2節(jié)所述，橋梁地連墻基礎在日本應用廣泛且成熟，其中就包括井筒式地連墻基礎，而且是日本開創(chuàng)了井筒式地連墻橋梁基礎工程實踐的先河。迄今為止，日本已在數(shù)十多座橋梁中采用了井筒式地連墻基礎[5,19]。其中具有代表性的有青森大橋、北浦港橋、幸魂大橋、新河川橋等大跨橋梁。其中青森大橋主塔墩基礎平面尺寸為20.5 m×30 m，為2×3的6格室斷面，墻厚1.5 m，基礎總深42 m。

2.4 地連墻復合基礎

若將錨塊作為直接基礎，則2.2節(jié)所述土耳其恰納卡萊大橋錨碇基礎亦屬于地連墻復合基礎。國內(nèi)尚未有地連墻復合基礎工程應用實例，但幾座懸索橋做了一定設計探索，并有望在最新的工程中付諸實施。

2.4.1 江陰長江大橋初步設計方案

江陰長江大橋北錨碇方案初步設計曾提出地連墻復合基礎概念[18]，采用矩形井筒式布置(圖3)。先對基底一定厚度地基進行加固處理，然后在格室內(nèi)開挖21 m，再施工封底底板和內(nèi)部結(jié)構(gòu)。該方案盡管墻體均采用地連墻，但對內(nèi)部土體進行了開挖，并設置了底板，因而并非為井筒式地連墻基礎而為復合基礎。該方案未予實施。

圖3 江陰大橋北錨碇地連墻復合基礎設計方案(單位：cm)Fig. 3 Design of composite foundation for underground diaphragmwall for north anchorage of Jiangyin Bridge

2.4.2 南京長江四橋初步設計方案研究

為降低投入及施工風險，早在2006年初步設計時就對北錨碇研究設計了3個新型地連墻復合基礎方案[23]。3個方案均在外圍構(gòu)筑外徑為70 m、厚1.5 m的圓型地連墻，墻底進入泥質(zhì)膠結(jié)強風化粉砂巖。3個方案不同之處在于：方案1為條壁式地連墻復合基礎，其筒內(nèi)上部開挖28 m土體后采用逆筑法施工上半部基礎(由底板、內(nèi)部結(jié)構(gòu)和頂板組成)，與恰納卡萊大橋錨碇基礎十分類似，如圖4(a)；方案2為圓形井筒式地連墻復合基礎，其下半部分屬于典型的井筒式地連墻，上部約一半深度進行基坑開挖并施工擴大基礎，如圖4(b)；方案3為條壁式地連墻群復合基礎，其外周為地連墻，下半部內(nèi)部為條壁式地連墻群，上部超過一半深度進行基坑開挖并施工擴大基礎，如圖4(c)。

圖4 南京長江四橋錨碇地連墻復合基礎設計方案(單位：cm)Fig. 4 Design scheme of composite foundation for underground diaphragm wall for anchorage of Nanjing Yangtze River No. 4 Bridge

上述3個方案由于缺乏規(guī)范依據(jù)、設計施工技術(shù)不成熟、數(shù)值計算變形超標等原因而均未予推薦。

2.4.3 張皋長江通道設計方案

正處于設計階段的世界第一懸索橋——主跨為2 300 m的張皋長江通道懸索橋錨碇擬采用地連墻復合基礎方案[24]。該方案與2.4.1節(jié)所述江陰大橋初設方案類似，但在外周地連墻構(gòu)造上存在區(qū)別，且整體規(guī)模更大。地連墻矩形井筒式平面外輪廓尺寸為105 m×70 m，中分18個隔室，墻厚1.5 m，外墻深70 m，內(nèi)墻深57 m，墻段間采用剛性接頭。先對基底17 m厚地基進行處理，然后在格室內(nèi)開挖40 m，再施工封底底板和內(nèi)部結(jié)構(gòu)。為保證整體性及受力需要，外周采用雙層地連墻布設，墻間凈距3 m，并設置小格室。在對基礎內(nèi)部實施開挖前，先對外周雙層地連墻之間的土體進行開挖并澆筑封底和填芯混凝土。預期該橋該方案的成功實施必將在地連墻復合基礎方面取得突破性成就和示范性效果。

3 完全地連墻基礎發(fā)展的制約因素及解決路徑

3.1 制約完全地連墻基礎應用發(fā)展的主要因素

自上世紀90年代特別是近15年以來，已有不少學者和工程師將日本完全地連墻基礎相關(guān)的研究成果和資料引入國內(nèi)，并結(jié)合科研項目和工程實踐相繼開展了試驗研究、理論分析和設計探索，對計算分析和設計方法做了有益的探討[25-65]，反映出橋梁工程界對完全地連墻基礎付諸實踐的極大興趣和積極性。但令人遺憾的是，一直以來特別是在我國橋梁高速發(fā)展的近20年里，完全地連墻基礎在我國橋梁領域的應用仍少之又少，原因是多方面的。

3.1.1 直接因素

在受力機理及設計方法方面，基礎研究不足。完全地連墻特別是井筒式地連墻基礎的承載機制、基礎-地基共同作用機理和受力規(guī)律尚未研究清楚。盡管一些研究取得了一定成果，但其正確性和準確性尚缺乏足夠驗證，而且此類研究工作樣本和工作量仍十分有限，進而還未形成較為成熟的設計計算方法和規(guī)范指導，直接制約著地連墻作為橋梁基礎的應用和發(fā)展。

在施工技術(shù)方面，地連墻剛性接頭特別是大深度剛性接頭的設計施工關(guān)鍵技術(shù)未解決，超高垂直精度的成槽裝備及控制技術(shù)發(fā)展緩慢。

在實踐經(jīng)驗方面，工程應用少且經(jīng)驗積累不足。此與設計施工方面的不足互為因果，未形成良性循環(huán)。

3.1.2 間接因素

以下間接因素亦均制約著橋梁完全地連墻基礎的應用和發(fā)展：建設者特別是設計師的主動意識不強，缺乏足夠的創(chuàng)新勇氣；單個項目、短期內(nèi)投入產(chǎn)出不平衡；系統(tǒng)性研究的外部資源條件不充分；行業(yè)重視和支持力度不夠等。

3.2 關(guān)鍵問題及解決路徑

3.2.1 試驗研究及設計方法

1)條壁式地連墻基礎

有關(guān)學者對單壁式、“十、L”字復壁式地連墻基礎開展了一定的試驗研究和理論分析工作，取得了初步成果[25-41]，但多未得到重視和應用。試驗研究主要集中于單片地連墻，且仍十分有限，對多壁式和復合條壁式地連墻基礎尚缺乏足夠的理論和試驗研究，尚需開展大量深入的研究。

對泥漿護壁條件下墻身混凝土與土的接觸面剪切特性、墻身摩阻力的發(fā)揮機理、地連墻不同于圓形樁的幾何形狀對其施工(成墻)效應和承載特性的影響、復壁式地連墻的群墻效應等方面有必要開展進一步的試驗和理論研究。

針對條壁式地連墻基礎的承載能力和結(jié)構(gòu)受力，目前尚無針對性成熟計算方法。可結(jié)合試驗采用m法、p-y曲線法及能量法等進行設計計算。根據(jù)研究，在缺乏原型荷載試驗的情況下，對單壁式地連墻可參照鉆孔樁進行設計并考慮有關(guān)因素影響。有關(guān)學者理論推導的受力及沉降等計算公式亦可參考使用。

2)井筒式地連墻基礎

有關(guān)學者對井筒式地連墻基礎受力機理、承載特性和計算方法開展了一定的現(xiàn)場、室內(nèi)模型試驗和理論研究，研究內(nèi)容延伸到地基負摩阻力、地震液化、結(jié)構(gòu)動力性能等，取得了一定成果[41-65]，但仍然十分有限，且缺乏足夠的驗證。針對土芯對基礎承載力貢獻情況的實際測試十分困難。采用自平衡法進行的現(xiàn)場豎向載荷試驗未研究內(nèi)側(cè)土芯對承載力的貢獻，未考察頂板的作用。又因其水平受荷機理復雜，抗彎剛度大，直接進行現(xiàn)場水平荷載試驗存在困難，所以往往先對設計基礎進行一定縮尺，并取其中單片墻進行試驗。此類間接研究方法會導致得出結(jié)論的不準確性。而且水平載荷試驗大多局限于對水平承載力的研究，未對水平承載特性和機理作進一步的分析和探討。開展的模型試驗多為小模型試驗，僅得出了基本規(guī)律，尚不能應用于實踐?？傊壳皩彩降剡B墻基礎的承載特性、墻體-地基共同作用、頂板的荷載承擔狀況、群墻效應、墻端土拱效應、地基抗力分布及變化規(guī)律還缺乏足夠的認識和大量深入的研究。

有學者利用各種理論，初步研究推導了地基在彈、塑性狀態(tài)下彈性和剛性井筒式地連墻基礎內(nèi)力與變位的計算公式和方法，但均需進一步完善和驗證。

針對井筒式地連墻基礎的承載能力和結(jié)構(gòu)受力，目前尚未形成較為成熟的設計計算方法，可初步采用經(jīng)驗性較強的4種地基彈簧模型、8種地基彈簧模型、樁基礎法等近似方法進行計算。但各地基抗力系數(shù)的準確模擬計算成為結(jié)果是否正確的關(guān)鍵，需通過系統(tǒng)的試驗實測和理論分析進行驗證。有關(guān)學者理論推導提出的豎向承載力、水平向承載力、沉降和基礎內(nèi)力計算方法及公式亦可參考使用。

3.2.2 剛性接頭

從工藝上，接頭箱接頭、隔板式接頭、H形或異形鋼板均可施工形成剛性接頭[66-69]。從受力上，可分為鋼筋搭接剛性接頭和通過鋼板端部陰陽鎖扣(套管)或榫頭形成的剛性接頭。由于處于地下和泥漿中，且鎖扣(榫頭)間存在空隙，加上成槽垂直度、泥漿指標、沉渣厚度、鋼筋籠制作等施工質(zhì)量均會一定程度影響接頭剛接性能。常規(guī)的成槽垂直度制約傳統(tǒng)剛性接頭的深度一般在約30 m以內(nèi)。只有不斷提升施工控制技術(shù)從而不斷提高成槽垂直度并研發(fā)優(yōu)化接頭構(gòu)造，才能不斷提高剛性接頭的深度和剛度，從而提高井筒式地連墻的適應能力和范圍。

橋梁上部結(jié)構(gòu)不斷發(fā)展成熟的鋼-混結(jié)合技術(shù)為剛性結(jié)構(gòu)的構(gòu)造優(yōu)化提供了思路，可嘗試將之應用于地連墻等地下結(jié)構(gòu)。如可采用在以往H鋼板接頭基礎上，在腹板焊接足夠?qū)挾鹊拈_孔板連接鍵形成剛性接頭(圖5)[70]。此類構(gòu)造能較好適應槽段垂直度并能保證墻段間的良好結(jié)合。在進一步提高施工精度和質(zhì)量基礎上，可推廣應用于深度達50 m或以上的地連墻，由此推進井筒式地連墻基礎的技術(shù)進步和實踐。

圖5 新型剛性接頭構(gòu)造方案Fig. 5 New rigid joint construction scheme

3.2.3 工程實踐

理論分析和試驗研究均有其局限性，但不能因此而裹足不前。在現(xiàn)有已取得的研究成果和實踐經(jīng)驗基礎上，積極開展規(guī)模由小到大的典型代表性基礎工程的設計和施工，并基于實際工程開展施工及運營期的測試和分析研究工作，修正之前的設計方法，進而指導下一個工程應用。同時隨著工程應用的增多，施工精度和技術(shù)、設備保證能力亦將大幅度的提高，高品質(zhì)地連墻的施工亦將成為可能。如此反復得以促進技術(shù)進步，并逐步制訂形成技術(shù)規(guī)范，使設計施工有章可循。

4 結(jié)語與展望

根據(jù)地連墻在橋梁基礎中應用的實際情況、典型結(jié)構(gòu)及受力特征，劃分并定義了地連墻基礎類型。各類地連墻基礎在我國均得到了不同程度的工程實踐和探索。完全地連墻基礎綜合優(yōu)勢突出，但其發(fā)展受到諸多因素制約，努力尋求突破制約的解決之道并加快推進橋梁完全地下連續(xù)墻基礎工程實踐意義重大且時不我待。

在建設條件適宜且相同前提下，相對于其它各類基礎，完全地連墻基礎在結(jié)構(gòu)、施工、安全、經(jīng)濟、環(huán)保等方面具有獨特優(yōu)勢和競爭力，與國家高質(zhì)量發(fā)展理念契合度高，預期具有廣闊應用前景。

短期內(nèi)，對于一般地質(zhì)條件，懸索橋重力式錨碇部分地連墻基礎仍將作為綜合比選較優(yōu)的方案廣泛應用于工程實踐。對部分地連墻基礎，進一步研究基底以下地連墻的嵌固作用對錨碇整體穩(wěn)定性的受力機理和貢獻，隨著研究樣本的增多和成果的成熟，同時在設計上明確將地連墻與基礎主體結(jié)構(gòu)可靠相連，進而降低基礎工程規(guī)模形成優(yōu)化方案并付諸實施。

在非水區(qū)和可圍堰或筑島施工淺水區(qū)的橋塔及懸索橋重力式錨碇中應用井筒式地連墻基礎或井筒式與條壁式同時使用的復合地連墻基礎，具有很強的實際需求和現(xiàn)實意義。在常規(guī)橋梁特別是有抗震需求的橋梁基礎中廣泛應用條壁式地連墻基礎具有普遍價值。

廣泛深入開展井筒式地連墻及復壁式基礎的理論和試驗研究，在此基礎上提出科學合理的計算和設計方法，并編制從項目專用到推廣普及的設計指南和技術(shù)規(guī)范，是發(fā)展的路徑和工作重點。

進一步提高地連墻槽段垂直和水平偏差精度是施工智能化技術(shù)進步的必然目標。超深地連墻剛性接頭的結(jié)構(gòu)型式和施工技術(shù)將得到研發(fā)并取得成功。隨著設計施工技術(shù)的更加成熟、高效能成槽機具的廣泛應用和綜合費用的降低，完全地連墻基礎的應用將會越來越多，形成良性循環(huán)局面。

對地連墻與其它基礎形式組合的復合基礎，預期會在較少特殊條件和需求的工程項目中提出設計方案并開展必要的研究，在獲得可信的承載機理、荷載分擔規(guī)律、提出安全保證措施等工作基礎上，有望獲得嘗試性實踐，從而推動基礎技術(shù)進步。

設計是工程的龍頭和靈魂。橋梁設計應增強主觀能動性，積極領銜開展完全地連墻基礎的研究與應用。投資和總承包項目建設管理模式將更有力保障新型而富有價值的基礎方案的研究和應用。