劉曉巖

（中鐵十六局集團(tuán)有限公司 北京 100018）

1 引言

近年來(lái)地下空間得到較大程度開(kāi)發(fā)，從而出現(xiàn)了諸多地鐵施工近距穿越既有建筑物的施工安全問(wèn)題。賀美德等［1］以北京地區(qū)大斷面地下人行通道工程近距離上穿最小凈距僅1.97 m的地鐵10號(hào)線盾構(gòu)隧道為背景，分別對(duì)東線和西線隧道結(jié)構(gòu)豎向位移、隧道結(jié)構(gòu)水平收斂位移及道床結(jié)構(gòu)豎向位移3種變形進(jìn)行監(jiān)測(cè)與分析；劉先亮和王臨波［2］依托某地鐵隧道側(cè)穿樁基工程，對(duì)注漿和未注漿兩種不同的加固方案條件下樁基變形規(guī)律進(jìn)行分析；王祺等［3］以上海某軟土地區(qū)超淺埋盾構(gòu)隧道為例，建立均質(zhì)土模型，評(píng)價(jià)不同場(chǎng)地土、不同埋深情況下超淺埋盾構(gòu)隧道地震反應(yīng)的相關(guān)規(guī)律；傅鶴林等［4］基于 Покровский 當(dāng)層法，將淺埋盾構(gòu)隧道問(wèn)題等效為求解均質(zhì)地層位移及應(yīng)力分布問(wèn)題；張冬梅等［5］以上海某大直徑盾構(gòu)隧道為工程背景，提出淺埋近間距大直徑盾構(gòu)隧道施工的相互影響規(guī)律及特殊環(huán)境條件下的控制措施；劉紀(jì)峰等［6］為了更準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)淺埋盾構(gòu)隧道引起的地表沉降，利用彈塑性力學(xué)的Lame公式和 Kiersch公式及摩爾－庫(kù)侖屈服準(zhǔn)則，定義了彈塑性解的位移邊界條件；宋儀等［7］采用數(shù)值分析方法，研究了不同埋深下盾構(gòu)隧道所承受圍巖壓力的變化規(guī)律；米博和項(xiàng)彥勇［8］設(shè)計(jì)制作了水下地層淺埋盾構(gòu)隧道的開(kāi)挖滲流模型，并建立附近地層沉降的量測(cè)采集系統(tǒng)，測(cè)量開(kāi)挖面水土壓力和孔隙水壓力以及附近地層沉降；趙乙丁等［9］依托某盾構(gòu)隧道工程，建立盾構(gòu)隧道施工模型，分析小凈距淺埋盾構(gòu)施工的相互影響；劉明高等［10］依托超大直徑盾構(gòu)隧道穿越既有橋梁工程，研究了掘進(jìn)參數(shù)（如掘進(jìn)工作面推力和注漿壓力）的改變對(duì)橋梁樁基變形與受力的影響；高玉春和王昱以北京地鐵7號(hào)線02標(biāo)段黑－萬(wàn)盾構(gòu)區(qū)間隧道下穿京哈高速路、側(cè)穿南大溝橋?yàn)楣こ瘫尘?，?duì)盾構(gòu)隧道穿越風(fēng)險(xiǎn)源的變形控制措施進(jìn)行了詳細(xì)論述。

綜上，對(duì)于淺埋隧道、近距離穿越既有建筑物這兩類問(wèn)題已經(jīng)得到了一定關(guān)注，但針對(duì)軟土地層的超淺埋盾構(gòu)側(cè)穿既有建筑物相關(guān)研究較少。本文以杭州機(jī)場(chǎng)軌道快線苕溪站－杭州西站盾構(gòu)區(qū)間為工程背景，基于PLAXIS 3D，分析了土體以及建筑物變形規(guī)律，總結(jié)影響變形的決定性因素和關(guān)鍵風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)。

2 工程背景

苕溪站－杭州西站區(qū)間為單圓盾構(gòu)區(qū)間，覆土埋深為3.5～11.3 m，掘進(jìn)主要穿越粉土層和黏性土層。全程區(qū)間多次下穿民居，主要為苕溪村民居及吳山前村民居。民居多為村民20世紀(jì)90年代自行建造，2000年左右改造，基礎(chǔ)形式均為淺基礎(chǔ)，埋深為地面下1.5～2 m。本區(qū)間從苕溪站始發(fā)，掘進(jìn)至杭州西站接收，盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中需充分考慮對(duì)周邊環(huán)境的影響。區(qū)間平面如圖1所示。

圖1 苕溪站－杭州西站區(qū)間平面

3 超淺埋盾構(gòu)隧道穿越既有建筑物三維數(shù)值模擬

3.1 計(jì)算參數(shù)

（1）模型土層參數(shù)

主要地層包括填土、粉土、黏性土、圓礫、灰?guī)r。土的力學(xué)特性是開(kāi)展穩(wěn)定性分析和數(shù)值模擬研究的依據(jù)。土體主要參數(shù)見(jiàn)表1，其中：h為土層厚度；γ為土體天然重度；c為黏聚力；φ為內(nèi)摩擦角；Es為壓縮模量。

表1 土層參數(shù)

（2）模型構(gòu)件以及襯砌參數(shù)

數(shù)值模擬時(shí)，以板單元模擬盾構(gòu)機(jī)，以土體模擬混凝土管片襯砌，二者相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表2和表3。

表2 模擬盾構(gòu)機(jī)的板材料參數(shù)

表3 混凝土管片襯砌參數(shù)

3.2 幾何模型及邊界條件

土體模型采用摩爾－庫(kù)倫彈塑性模型，忽略土體的剛度與應(yīng)力、應(yīng)力路徑相關(guān)特性以及土體剛度的各向異性。盾構(gòu)機(jī)擬用線性各向同性材料模擬，隧道混凝土襯砌擬用線彈性、非多孔土體模擬。由于盾構(gòu)穿越較大粉土層和黏性土層（低滲透性），因而模型邊界采用不排水邊界，擬定盾構(gòu)機(jī)長(zhǎng)9 m，外徑6.5 m、內(nèi)徑6 m，盾構(gòu)機(jī)頂部到地表的距離為5.5 m，因模擬隧道長(zhǎng)度較長(zhǎng)，擬定已掘進(jìn)45 m，其后四次掘進(jìn)時(shí)，每次盾構(gòu)掘進(jìn)1.5 m，其中盾構(gòu)隧道位于模型X方向中部位置，板單元（長(zhǎng)、寬各40 m，水平方向距盾構(gòu)隧道10 m且距隧道端頭45 m）施加豎直向下100 kN／m2的均布荷載作為對(duì)既有建筑物的模擬，模型邊界取X方向1 200 m、Y方向300 m、Z方向65 m。該范圍已足夠大到允許各種可能的破壞機(jī)制發(fā)生，并能避免模型邊界的影響。有限元網(wǎng)格劃分后的模型如圖2所示。

圖2 有限元網(wǎng)格劃分模型

3.3 數(shù)值模擬結(jié)果

（1）盾構(gòu)推進(jìn)對(duì)既有建筑物的影響

盾構(gòu)施工對(duì)右側(cè)與其水平相距10 m的既有建筑物地基穩(wěn)定性存在一定影響。盾構(gòu)掘進(jìn)既有建筑物的受力以及豎向位移如圖3～圖4所示。

圖3 既有建筑物豎向位移最大值

圖4 既有建筑物承受的彎矩最大值

由圖3～圖4可知：盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中，既有建筑物所承受的彎矩值以及向上隆起值都近乎直線增長(zhǎng)。這主要是由于盾構(gòu)側(cè)穿時(shí)，襯砌與土體之間存在空隙，同步注漿壓力導(dǎo)致土體受到向上的力以及隧道在周圍土體擠壓作用下引起既有建筑物向上隆起。同時(shí)，隨著既有建筑物隆起現(xiàn)象的加劇也導(dǎo)致既有建筑物基底發(fā)生不均勻變形，造成建筑物所承受的彎矩逐漸增大。

（2）隧道上下兩側(cè)土體沉降分析

圖5為隧道上下側(cè)土體豎向位移圖（上、下兩側(cè)土體與隧道的豎向凈距分別記為L(zhǎng)、L′）。

圖5 隧道上下側(cè)土體豎向位移

由圖5可知：隧道上、下土層距離盾構(gòu)隧道的豎直凈距越大，土層豎向沉降量越小。隧道上覆土層位移明顯大于下方，這是由于隧道上覆土層主要為粉土層，黏聚力小，易受擾動(dòng)；隧道下方土層主要為圓礫層及灰?guī)r，其壓縮性能較低，故下方土體變形較小。

（3）隧道左右兩側(cè)土體橫向位移

盾構(gòu)掘進(jìn)后，由于土壓力作用，隧道左右兩側(cè)土體會(huì)向隧道方向偏移，若土體偏移過(guò)大，則會(huì)威脅隧道的安全。隧道左右兩側(cè)豎向平面與隧道的水平距離分別記為 L″、L?，現(xiàn)分別取 L″、L?＝0.1 m、0.2 m、0.3 m、0.4 m的豎向平面，分析其各自向隧道方向的橫向位移最大值（左、右兩側(cè)土體位移），如圖6所示。

圖6 隧道兩側(cè)土體橫向位移最大值

由圖6可知：隨著與隧道水平距離的增大，隧道左右兩側(cè)向隧道橫向偏移的數(shù)值呈近乎直線降低。同時(shí)隧道左側(cè)的橫向位移明顯大于隧道右側(cè)，這主要是由于隧道左側(cè)存在既有建筑物，對(duì)隧道左、右兩側(cè)形成了偏壓，導(dǎo)致左右兩側(cè)橫向位移出現(xiàn)明顯差異。

（4）注漿壓力對(duì)隧道上方土體影響

管片拼裝完成后，管片與洞體之間會(huì)出現(xiàn)空隙，應(yīng)及時(shí)注漿充填，避免因地層應(yīng)力釋放而產(chǎn)生較大的地面沉降以及鄰近既有建筑沉降和變形破壞等，但注漿壓力引起隧道上方土體隆起也不可忽視。選取Y＝46.5 m的豎向截面（盾構(gòu)端頭位于既有建筑物中部且二者之間水平距離最小），分別研究四次注漿過(guò)程對(duì)該截面地表隆起的影響，隆起數(shù)值如圖7所示。

圖7 注漿后地表隆起值

由圖7可知：注漿過(guò)程中，地表持續(xù)向上隆起。盾構(gòu)施工前期注漿引起地表隆起現(xiàn)象較為明顯，而后期注漿引起的地表隆起值趨于穩(wěn)定。這主要是由于注漿壓力對(duì)隧道上方土體產(chǎn)生向上的推力，又因隧道上方土層易擾動(dòng)，故盾構(gòu)穿越初期造成的地表隆起值較大；隨著盾構(gòu)遠(yuǎn)離該截面，注漿壓力對(duì)其影響逐漸減弱，從而該截面的地表隆起值趨于穩(wěn)定［11］。

（5）盾構(gòu)埋深的影響

盾構(gòu)近距離穿越既有建筑物時(shí)，不同盾構(gòu)埋深對(duì)既有建筑物影響亦不同。盾構(gòu)埋深與既有建筑物豎向位移之間的關(guān)系如圖8所示，正值表示隆起，負(fù)值表示沉降。

由圖8可知：盾構(gòu)埋深在3～9 m時(shí)，盾構(gòu)埋深越淺，既有建筑物隆起現(xiàn)象越明顯；隨著盾構(gòu)埋深增加，建筑物隆起值逐漸減少；當(dāng)盾構(gòu)埋深超過(guò)9 m時(shí)，建筑物出現(xiàn)沉降現(xiàn)象。這主要是由于盾構(gòu)隧道上覆土層越淺，同步注漿壓力對(duì)地表影響越明顯，當(dāng)盾構(gòu)埋深達(dá)到一定深度時(shí)（9 m），注漿壓力對(duì)地表影響較小，此時(shí)地表變形主要由盾構(gòu)施工引起，從而地表產(chǎn)生沉降。

圖8 盾構(gòu)埋深對(duì)既有建筑物變形的影響

4 結(jié)束語(yǔ)

本文基于數(shù)值模擬研究了軟土地層超淺埋盾構(gòu)隧道近距穿越既有建筑物關(guān)鍵技術(shù)，探究了軟土地層超淺埋盾構(gòu)隧道近距穿越既有建筑物對(duì)其變形影響，并得出以下結(jié)論：

（1）軟土地層中，隧道上、下兩側(cè)土體與隧道豎向距離越小，土體沉降越大，且隧道周邊的土層參數(shù)越好，其沉降越小。

（2）隧道的注漿過(guò)程會(huì)加劇土體向上隆起，注漿位置正上方地表隆起值較大，盾構(gòu)遠(yuǎn)離后，由注漿壓力引起的土體隆起值趨于穩(wěn)定。

（3）由于既有建筑物位于隧道左側(cè)，故使隧道兩側(cè)形成偏壓，盾構(gòu)側(cè)穿既有建筑物過(guò)程中，隧道左側(cè)土體向隧道方向水平位移明顯大于右側(cè)。

（4）當(dāng)盾構(gòu)隧道上覆土層厚度小于9 m時(shí)，上覆土層越淺，因同步注漿引起既有建筑物隆起現(xiàn)象越明顯；當(dāng)上覆土層厚度大于9 m，既有建筑物出現(xiàn)沉降。