李 慶

（中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司 湖北武漢 430063）

1 引言

隨著我國高速鐵路網(wǎng)的建設(shè)與不斷完善，各地對火車站的建設(shè)需求也越來越大，全國各地已建、在建和規(guī)劃建設(shè)的現(xiàn)代化大型火車站越來越多。由于該結(jié)構(gòu)對空間需求較大，往往采用大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)形式，風(fēng)荷載為該類結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制性荷載?？紤]到大跨度火車站結(jié)構(gòu)形式特殊，風(fēng)洞試驗(yàn)方法是進(jìn)行結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)的必要手段［1－5］。一般來說，考慮城市布局與發(fā)展，火車站往往建設(shè)在遠(yuǎn)離大城市中心的地方，其周邊環(huán)境較為空曠，高層、超高層建筑較少。在進(jìn)行該類結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí)，往往較少考慮周邊高層建筑對其的干擾效應(yīng)。然而，由于火車站建設(shè)帶來的輻射效應(yīng)，可顯著提高當(dāng)?shù)氐慕?jīng)濟(jì)發(fā)展水平，周邊高層與超高層建筑的規(guī)劃與建設(shè)越來越多，也越來越高。這些新建的高層、超高層建筑出現(xiàn)，改變了火車站周圍的風(fēng)環(huán)境，帶來一些不確定因素，因此在項(xiàng)目建設(shè)階段，有必要考慮周邊高層建筑對其風(fēng)荷載的影響。由于結(jié)構(gòu)干擾效應(yīng)十分復(fù)雜，目前，往往研究簡單的單個(gè)或者兩個(gè)高層建筑對大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)的干擾效應(yīng)［6］，這些并不能完全反映其實(shí)際干擾情況。程紅秋［7］、方江生［8］等通過風(fēng)洞試驗(yàn)分析高層建筑對科技交流中心與體育場館等大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的干擾效應(yīng)，并得到一些有用的結(jié)論，但這些項(xiàng)目的周邊高層建筑亦不復(fù)雜。近年來，考慮到大型火車站建設(shè)對當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)的輻射效應(yīng)，采用綜合交通樞紐形式，集鐵路運(yùn)輸、城市綜合交通、商業(yè)于一體進(jìn)行統(tǒng)一規(guī)劃建設(shè)。

杭州西站交通樞紐工程是國家鐵路網(wǎng)中重要的綜合性樞紐工程，其總建筑面積為513 420 m2，其中站房綜合樓499 920 m2（包括站房99 970 m2、客運(yùn)服務(wù)設(shè)施99 650 m2、城市配套設(shè)施300 300 m2），鐵路配套房屋（動(dòng)力機(jī)房、柴油發(fā)電機(jī)房）3 200 m2，城市配套房屋10 300 m2，鐵路橋梁站臺(tái)外側(cè)共40.5 m2（不計(jì)入建筑面積），公路橋梁20 548 m2（不計(jì)入建筑面積），如圖1所示，杭州西站周邊存在大量的高層建筑群。這種綜合交通樞紐的整體規(guī)劃使得高層、超高層建筑與火車站的距離更為接近，其干擾效應(yīng)更為顯著，更應(yīng)引起結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員的重視。

圖1 杭州西站綜合交通樞紐效果圖

本文通過考慮和不考慮周邊高層建筑工況下的杭州西站剛性測壓模型風(fēng)洞試驗(yàn)得到了屋蓋表面風(fēng)壓時(shí)程，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行結(jié)構(gòu)靜力與動(dòng)力響應(yīng)評估。通過比較有無周邊建筑工況結(jié)果，分析了高層建筑群對杭州西站大跨度屋蓋的風(fēng)荷載分布與風(fēng)致響應(yīng)的干擾效應(yīng)，并得到一些有用的結(jié)論［9］。

2 項(xiàng)目簡介與風(fēng)洞試驗(yàn)

杭州西站高架站房主體結(jié)構(gòu)采用混合型鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，屋蓋采用桁網(wǎng)結(jié)合鋼結(jié)構(gòu)體系，柱采用鋼管混凝土柱；高架旅服夾層采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其中與上部屋面支承柱對應(yīng)的框架柱采用鋼管混凝土柱，其余柱采用梁上立鋼筋混凝土柱。站房鋼屋蓋垂軌方向結(jié)構(gòu)單元總長約302 m，柱網(wǎng)尺寸：中間跨度72 m，典型跨度22 m、23.5 m；順軌方向結(jié)構(gòu)單元總長約272 m，柱網(wǎng)尺寸：中間跨度78 m，典型跨度19 m、38 m。屋蓋主體結(jié)構(gòu)采光頂區(qū)域采用正交雙向平面桁架，有吊頂區(qū)域采用斜放四角錐網(wǎng)架，采光頂桁架延伸至支承柱頭，形成網(wǎng)架內(nèi)“暗桁架”連接。

該項(xiàng)目風(fēng)洞試驗(yàn)在長沙理工大學(xué)風(fēng)工程與風(fēng)環(huán)境研究中心大型邊界層風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室直流低風(fēng)速試驗(yàn)段進(jìn)行。該試驗(yàn)段寬10 m、高3 m、長21 m，模型幾何縮尺比為1∶200，試驗(yàn)分不考慮和考慮周邊高層建筑兩種工況，如圖2所示。試驗(yàn)?zāi)MB類地貌，采樣頻率331 Hz，采樣時(shí)長60 s，試驗(yàn)參考點(diǎn)平均風(fēng)速約8 m／s，參考點(diǎn)高度0.3 m?；疖囌菊痉课萆w共設(shè)置510個(gè)測點(diǎn)，試驗(yàn)時(shí)模型固定在轉(zhuǎn)盤上，每隔15°測量一次，一共24個(gè)風(fēng)向角，如圖3～圖4所示。

圖2 剛性測壓模型在風(fēng)洞中照片

圖3 平均風(fēng)剖面與紊流度剖面

圖4 測點(diǎn)布置與風(fēng)向角

3 屋蓋風(fēng)壓系數(shù)干擾效應(yīng)分析

各測點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)和均方根風(fēng)壓系數(shù)分別由式（1）、式（2）計(jì)算得出：

由于該火車站風(fēng)洞試驗(yàn)風(fēng)向角較多，本文以90°和180°兩個(gè)風(fēng)向角為例分析屋蓋風(fēng)壓系數(shù)的干擾效應(yīng)。圖5和圖6分別為在有無周邊高層建筑情況下屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)分布圖，圖7和圖8分別為均方根風(fēng)壓系數(shù)分布圖。

圖5 90°風(fēng)向角屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)分布

圖6 180°風(fēng)向角屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)分布

圖7 90°風(fēng)向角屋蓋均方根風(fēng)壓系數(shù)分布

圖8 180°風(fēng)向角屋蓋均方根風(fēng)壓系數(shù)分布

由圖5～圖8可知：（1）不管是有無高層建筑干擾，屋蓋的平均風(fēng)荷載以負(fù)壓為主，周邊群體高層建筑對杭州西站屋蓋表面平均風(fēng)荷載與均方根風(fēng)荷載的影響顯著，不僅改變其風(fēng)荷載分布特性，也可能增加了局部平均風(fēng)壓值。（2）在90°風(fēng)向角情況下，周邊建筑改變了屋蓋表面平均風(fēng)壓分布規(guī)律，與無周邊建筑情況相比，在有周邊建筑情況下，屋蓋風(fēng)壓更為離散；其次，不管是在有周邊建筑還是無周邊建筑情況，其屋蓋風(fēng)荷載在屋蓋中軸線上最大（負(fù)壓絕對值最大），在有周邊建筑情況下，其平均風(fēng)壓系數(shù)大幅增加，這是由于周邊高層建筑形成狹管效應(yīng)所引起的。（3）在180°風(fēng)向角情況下，在有無周邊建筑情況下，其風(fēng)荷載分布較為相似；而與無周邊建筑情況相比，有周邊建筑情況下，屋蓋平均風(fēng)壓系數(shù)更大（負(fù)壓絕對值最大）。（4）不管是90°還是180°風(fēng)向角，周邊高層建筑對屋蓋均方根風(fēng)壓系數(shù)的影響都較大，改變了屋蓋上均方根風(fēng)壓分布?？傮w上，屋蓋均方根風(fēng)壓系數(shù)增加，在鄰近周邊高層建筑附近，屋蓋均方根風(fēng)壓系數(shù)增加值更為顯著，這主要是因?yàn)橹苓吀邔咏ㄖ擦鞯葘γ}動(dòng)風(fēng)荷載影響較大所致。

4 屋蓋風(fēng)致響應(yīng)干擾效應(yīng)分析

在得到結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載信息后，結(jié)構(gòu)風(fēng)致響應(yīng)計(jì)算方法參考文獻(xiàn)［10］。本文分析屋蓋結(jié)構(gòu)極值位移響應(yīng)。對于結(jié)構(gòu)位移風(fēng)致響應(yīng)，可分為由平均風(fēng)作用得到的平均位移響應(yīng)和由脈動(dòng)風(fēng)作用的均方根位移部分，其極值響應(yīng)計(jì)算公式：

式中：Dp、和σ分別為極值位移、平均位移和均方根位移響應(yīng)；μ為峰因子。

在得到各節(jié)點(diǎn)X、Y和Z軸向的平均位移、均方根位移和極值位移后，其合位移計(jì)算公式：

在有無周邊建筑情況下，各風(fēng)向角下屋蓋各節(jié)點(diǎn)平均、均方根和極值合位移的統(tǒng)計(jì)最大值如圖9～圖11所示。

圖9 平均合位移比較

圖10 均方根合位移比較

圖11 極值合位移比較

由圖9～圖11可知：（1）在有無周邊建筑情況下，屋蓋平均合位移響應(yīng)隨著風(fēng)向角變化較為顯著，其位移最大值出現(xiàn)在210°風(fēng)向角情況；在不同風(fēng)向角情況下，周邊高層建筑對屋蓋位移響應(yīng)的干擾不同，可能使得其結(jié)構(gòu)變大或者變小，這說明，不同風(fēng)向角，周邊高層建筑的干擾效應(yīng)不同，可能使得屋蓋表面平均風(fēng)荷載增大，也可能變小。（2）屋蓋均方根合位移隨著風(fēng)向角變化其變化幅度不大，且考慮周邊高層建筑對屋蓋均方根合位移的干擾，會(huì)使得結(jié)構(gòu)響應(yīng)顯著增加，這說明周邊高層建筑使得屋蓋在各風(fēng)向角下的動(dòng)力風(fēng)荷載顯著增加，由于均方根位移響應(yīng)的增加，結(jié)構(gòu)合位移也由于干擾效應(yīng)而顯著增加［11－12］。

5 結(jié)論與分析

本文通過采用剛性測壓模型風(fēng)洞試驗(yàn)方法得到考慮和不考慮杭州西站周邊高層建筑群對杭州西站屋蓋表面風(fēng)荷載時(shí)程，在此基礎(chǔ)上，得到了結(jié)構(gòu)平均風(fēng)壓系數(shù)和均方根風(fēng)壓系數(shù)的分布規(guī)律，并計(jì)算得出屋蓋平均、均方根和極值合位移響應(yīng)。與此同時(shí)，分析了周邊高層建筑群對屋蓋平均與動(dòng)力風(fēng)荷載分布以及屋蓋位移響應(yīng)的干擾效應(yīng)，得到一些有用的結(jié)論：

（1）杭州西站周邊高層建筑群對屋蓋平均風(fēng)荷載的干擾效應(yīng)十分顯著，其可改變平均風(fēng)荷載分布，在不同風(fēng)向角情況下，可能增大結(jié)構(gòu)的平均風(fēng)荷載也可能減小屋蓋的平均風(fēng)荷載；周邊高層建筑群對屋蓋均方根風(fēng)荷載的干擾效應(yīng)亦十分顯著，在各個(gè)風(fēng)向角情況下，都增大了屋蓋的均方根風(fēng)荷載，周邊建筑也改變了屋蓋的動(dòng)力風(fēng)荷載分布，特別是在高層建筑附近，其動(dòng)力風(fēng)荷載改變較大。

（2）在不同風(fēng)向角情況下，杭州西站周邊高層建筑對屋蓋位移響應(yīng)的干擾不同，可能使得其結(jié)構(gòu)變大或者變小，而周邊高層建筑對屋蓋均方根合位移的干擾會(huì)使得結(jié)構(gòu)響應(yīng)顯著增加，這說明在進(jìn)行大跨度屋蓋抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮周邊高層建筑的干擾效應(yīng)，特別是對于當(dāng)前沒有周邊高層建筑情況，應(yīng)注意規(guī)劃中的高層建筑，在進(jìn)行抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí)，考慮此工況下的風(fēng)荷載。