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        微非對稱結(jié)構(gòu)燃油伺服閥壓漂特性

        2021-11-02 01:40:24鄭樹偉陳冬京徐殿峰
        液壓與氣動 2021年10期
        關(guān)鍵詞:回油非對稱壓差

        鄭樹偉, 陳冬京, 徐殿峰, 張 晉

        (1.中國航發(fā)長春控制科技有限公司, 吉林 長春 130102;2.燕山大學(xué) 機械工程學(xué)院,河北 秦皇島 066004)

        引言

        偏導(dǎo)射流燃油電液伺服閥具有結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、抗污染能力強及動態(tài)響應(yīng)好等優(yōu)點,被廣泛應(yīng)用于航空、航天等領(lǐng)域中[1-2]。

        偏導(dǎo)射流電液伺服閥的基礎(chǔ)特性研究是該領(lǐng)域的研究熱點[3]。針對伺服閥的流場特性及結(jié)構(gòu)影響,國內(nèi)外均有一定研究。針對前置級流場特性主要采用有限元計算的方式進(jìn)行仿真分析[4-6]。對于偏導(dǎo)射流伺服閥工作壓力的形成機理有理論研究及模型的建立[7]。在結(jié)構(gòu)參數(shù)上,劈尖形狀[8]、劈尖寬度[9]、 射流口、接收孔以及V形槽等[10]參數(shù)的影響均有所研究。進(jìn)出油口阻尼孔大小、射流口寬度及閥口結(jié)構(gòu)對前置級壓力特性也有一定影響[11-13]。

        與普通電液伺服閥相比,燃油電液伺服閥工作環(huán)境惡劣,零漂現(xiàn)象更為嚴(yán)重,其前置級結(jié)構(gòu)對流場特性的影響亟需研究?;谀晨钊加碗娨核欧y的結(jié)構(gòu)及尺寸參數(shù),建立流場有限元模型并進(jìn)行不同結(jié)構(gòu)的仿真計算,探究不同回油壓力下前置級結(jié)構(gòu)非對稱性對內(nèi)部流場的影響,并通過PIV技術(shù)將流場可視化,驗證仿真結(jié)果。

        1 理論分析

        1.1 前置級工作原理

        燃油電液伺服閥的原理如圖1所示。

        1.銜鐵 2.彈簧管 3.偏轉(zhuǎn)板 4.反饋桿5.閥芯 6.射流盤 7.V形槽圖1 偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥原理圖

        前置級為偏導(dǎo)射流式,由射流盤和偏轉(zhuǎn)板兩部分組成,前置級結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示。偏轉(zhuǎn)板位于反饋桿上,反饋桿的末端小球插在滑閥級閥芯中部。無控制電流輸入時,偏轉(zhuǎn)板處于中位,左右接收孔恢復(fù)壓力相等,閥芯無位移;當(dāng)電流輸入時,銜鐵帶動反饋桿發(fā)生偏轉(zhuǎn),反饋桿上偏轉(zhuǎn)板位置發(fā)生變化,從而使左右接收孔內(nèi)恢復(fù)壓力不同,閥芯兩端產(chǎn)生壓差,導(dǎo)致閥芯位移,相對應(yīng)的產(chǎn)生一定流量。

        圖2 前置級結(jié)構(gòu)示意圖

        1.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)

        射流盤與偏轉(zhuǎn)板組件作為偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥的前置級,其主要功能是將偏轉(zhuǎn)板的偏轉(zhuǎn)位移信號轉(zhuǎn)換為液壓信號,進(jìn)而來驅(qū)動閥芯運動。通過分析前置級的相關(guān)影響參數(shù),建立前置級數(shù)學(xué)模型,得到銜鐵轉(zhuǎn)角與接收孔恢復(fù)壓力的對應(yīng)關(guān)系。

        圖3為偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥的前置級流動示意圖。噴嘴噴出的油液通過偏轉(zhuǎn)板后,一部分經(jīng)回油通道流出,另一部分則流入兩接收孔內(nèi),其中進(jìn)入接收孔內(nèi)部的油液在沖擊作用下會有一部分返回。

        圖3 前置級流動示意圖

        由圖3知,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板處于零位時,則初始狀態(tài)下接收孔的有效進(jìn)油寬度x0為:

        (1)

        式中,JW—— 二次射流口寬度,0.16 mm

        SW—— 劈尖寬度,0.1 mm

        根據(jù)伯努利方程可知,通過節(jié)流孔的油液流量Q為:

        (2)

        式中,Cdf—— 油液流量系數(shù),0.67

        A—— 節(jié)流孔窗口面積

        ρ—— 液體密度,778 kg/m3

        Δp—— 節(jié)流孔兩側(cè)油液壓差

        將前置級中油液的流動通道近似成節(jié)流孔流動,忽略流動過程中的沿程能量損失,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板向左偏移時,可得左接收孔的流入流量Qp1和流出流量Qp2分別為:

        (3)

        (4)

        式中,d—— 偏轉(zhuǎn)板厚度,0.51 mm

        xj—— 偏轉(zhuǎn)板位移,mm

        ps—— 偏轉(zhuǎn)板入口壓力,2.2 MPa

        pa—— 左接收孔壓力即閥芯左端對應(yīng)壓力,MPa

        RW—— 接收孔進(jìn)油寬度,0.29 mm

        pr—— 出油口壓力,0 MPa

        那么,左接收孔的凈流量Qpa為:

        Qpa=Qp1-Qp2

        (5)

        右接收孔的流入流量Qp3、流出流量Qp4和凈流出流量Qpb分別為:

        (6)

        (7)

        Qpb=Qp4-Qp3

        (8)

        式中,pb為右接收孔壓力即閥芯右端對應(yīng)壓力。

        由以上分析可知,前置級的流量方程是非線性的。為分析其動態(tài)性能需要對上述流量方程進(jìn)行線性化處理。當(dāng)偏轉(zhuǎn)板處于零位時,依據(jù)設(shè)計準(zhǔn)則,pa和pb應(yīng)為一固定值,假定:

        pa=pb=σps

        (9)

        式中,σ為接收孔壓力系數(shù)。

        忽略出油口壓力pr,由流量連續(xù)性方程可知,負(fù)載流量:

        QLR=Qpa=Qpb

        (10)

        將式(5)在xj=0和Qpa=0處泰勒級數(shù)展開,忽略高階無窮小項,可得:

        (11)

        將式(8)進(jìn)行泰勒級數(shù)展開,可得:

        (12)

        偏轉(zhuǎn)板實際工作狀態(tài)下的位移相對于射流盤的結(jié)構(gòu)尺寸較小,穩(wěn)態(tài)時偏轉(zhuǎn)板位移xj<1 μm,忽略偏轉(zhuǎn)板位移xj,將式(11)與式(12)相加,可得:

        (13)

        其中:

        pLR=pa-pb

        (14)

        式中,pLR—— 左右兩接收孔壓差即閥芯兩端壓力差

        ΔpLR—— 壓差變化量

        ΔQLR—— 流量變化量

        偏轉(zhuǎn)射流伺服閥前置級在工作點附近的線性化流量方程可近似為:

        QLR=KQRxj-KCRpLR

        (15)

        式中,KQR為偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥前置級流量增益,

        KCR為偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥前置級流量-壓力系數(shù),

        QLR為偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥前置級輸出流量。

        式(15)為數(shù)值計算偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥的前置級流量方程提供了一種估算方案。在符合假設(shè)情況下,可根據(jù)結(jié)構(gòu)參數(shù)估算伺服閥的前置級流量及壓力增益。為獲得精確的偏轉(zhuǎn)板射流伺服閥前置級的線性化流量方程,將結(jié)合Fluent流體仿真軟件對前置級的線性化流量方程進(jìn)行修正。

        2 仿真分析

        2.1 前置級流場仿真設(shè)置

        根據(jù)偏導(dǎo)射流式伺服閥的結(jié)構(gòu)尺寸搭建流場有限元模型,其主要尺寸如表1所示。

        表1 前置級組件結(jié)構(gòu)參數(shù)

        通過SolidWorks建立伺服閥前置級流場有限元模型,前置級結(jié)構(gòu)模型如圖4所示,前置級流場模型如圖5所示。前置級組件包括固定盤、噴嘴、定位銷和分流器。

        圖4 前置級結(jié)構(gòu)

        圖5 前置級流場

        利用Gambit軟件對射流偏轉(zhuǎn)板伺服閥前置級流場進(jìn)行網(wǎng)格劃分。為得到高質(zhì)量網(wǎng)格,在保證前置級主要結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的條件下對流場模型進(jìn)行簡化。簡化模型結(jié)構(gòu)相對規(guī)則,大部分區(qū)域采用六面體網(wǎng)格劃分法,小部分不規(guī)則區(qū)域采用四面體網(wǎng)格劃分法,對關(guān)鍵結(jié)構(gòu)區(qū)域的網(wǎng)格進(jìn)行加密處理,整體網(wǎng)格數(shù)量為300萬,如圖6、圖7所示。

        圖6 前置級整體流場網(wǎng)格

        圖7 二次射流口區(qū)域網(wǎng)格

        由雷諾數(shù)可確定流動為湍流,采用標(biāo)準(zhǔn)k-εRNG湍流模型。將進(jìn)油口設(shè)為壓力入口,將回油口設(shè)為壓力出口,壓力值見表2。忽略壁面與流體之間的熱交換,設(shè)定壁面為無滑移壁面。流體介質(zhì)為航空3號煤油,密度為778 kg/m3,動力黏度為0.0016 Pa·s。各項殘差設(shè)置為10-4,求解算法采用SIMPLE算法。

        表2 進(jìn)、回油壓力設(shè)定數(shù)值表

        2.2 不同結(jié)構(gòu)仿真結(jié)果分析

        1) 結(jié)構(gòu)對稱

        前置級流場流速與壓力分布如圖8、圖9所示。進(jìn)油口處流體流速較小,接近于0 m/s;當(dāng)流體流向一次射流口時,由于過流界面縮小而流速增加,速度接近70 m/s,壓力降低;在一次射流口和二次射流口之間,流體速度略有降低,壓力升高;流體經(jīng)過接收口劈尖后,向兩側(cè)繞流,最終從回油口流出。

        圖8 前置級流場三維流速分布

        圖9 前置級流場三維壓力分布

        流體在偏轉(zhuǎn)板厚度方向速度和壓力變化不明顯。

        通過對流速分析可知,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于中位時,前置級流場左右區(qū)域流速分布基本對稱;當(dāng)偏轉(zhuǎn)板右移時,液流經(jīng)過二次射流后,流入左側(cè)液流減少,流入右側(cè)液流增加,前置級流場左右區(qū)域流速分布明顯不對稱;隨著回油壓力pr增加,從一次射流口射流的液流其流速明顯減小。

        通過對壓力分布分析可知,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于中位時,兩接收口的恢復(fù)壓力相等;當(dāng)回油壓力升高時,一次射流口處的壓力升高,兩接收口以及兩側(cè)回油區(qū)的壓力也會升高;當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于右側(cè)xj=0.04 mm處時,右側(cè)接收口的恢復(fù)壓力要比左側(cè)接收口的壓力高;當(dāng)回油壓力升高時,右側(cè)接收口的恢復(fù)壓力變化不明顯,但左側(cè)接收口的恢復(fù)壓力會明顯升高。

        通過對流線分布分析可知,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于中位時,流體高速射流卷吸周圍低速流動的流體產(chǎn)生漩渦,并且左右區(qū)域的漩渦數(shù)量和尺度大致相同;當(dāng)回油壓力由0 MPa升高至0.2 MPa時,劈尖左右兩側(cè)區(qū)域內(nèi)的漩渦尺度明顯減??;當(dāng)回油壓力由0.2 MPa升高至0.4 MPa 時,劈尖左右兩側(cè)區(qū)域內(nèi)的漩渦尺度變化不明顯;當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于右側(cè)xj=0.04 mm處時,右側(cè)區(qū)域內(nèi)的漩渦數(shù)量要多于左側(cè);當(dāng)回油壓力升高,流體二次射流經(jīng)過劈尖后流向右側(cè)回油區(qū)時,產(chǎn)生的漩渦尺度增加。

        根據(jù)Fluent流場仿真結(jié)果,繪制偏轉(zhuǎn)板在不同位移時兩接收口的壓差變化曲線,如圖10所示。

        圖10 不同回油壓力時兩接收口壓差曲線

        由圖10可知:偏轉(zhuǎn)板位于中位時,兩接收口壓差為0 MPa;當(dāng)回油壓力升高,壓力增益(即曲線的斜率)減小。

        2) 劈尖非對稱

        劈尖結(jié)構(gòu)非對稱分布的示意圖如圖11所示。偏轉(zhuǎn)板位于中位時,由于劈尖結(jié)構(gòu)非對稱導(dǎo)致前置級左右區(qū)域流場分布非對稱,兩接收口的恢復(fù)壓力不相等,導(dǎo)致伺服閥液壓零位發(fā)生偏移。通過Fluent軟件,分析在劈尖結(jié)構(gòu)非對稱時回油壓力對前置級流場流速和壓力分布狀態(tài)的影響規(guī)律。

        圖11 劈尖結(jié)構(gòu)非對稱示意圖

        當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于最大位移處時,回油壓力對流體流速和壓力分布的影響規(guī)律與結(jié)構(gòu)對稱情況下的規(guī)律相似,但流場的分布狀態(tài)不同。

        偏轉(zhuǎn)板位于中位時,左右區(qū)域流速分布基本對稱;當(dāng)回油壓力升高,射流流速降低。當(dāng)劈尖結(jié)構(gòu)存在微小非對稱時,流場流速和流線分布規(guī)律與結(jié)構(gòu)對稱的條件下大致相同。

        前置級流場整體壓力分布云圖如圖12所示,由于劈尖結(jié)構(gòu)的非對稱,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于中位時,兩接收口的恢復(fù)壓力不相等,即壓差不為0。根據(jù)仿真結(jié)果繪制劈尖非對稱條件下,兩接收口壓差曲線,如圖13所示,偏轉(zhuǎn)板位于中位時,兩接收口壓差約為0.11 MPa。當(dāng)回油壓力升高,壓力增益減小,但偏轉(zhuǎn)板中位時的壓差基本無變化。

        圖12 劈尖非對稱前置級流場整體壓力分布云圖

        圖13 不同回油壓力時兩接收口壓差曲線

        3) 接收口內(nèi)側(cè)邊非對稱

        偏轉(zhuǎn)板位于中位時,由于兩接收口內(nèi)側(cè)邊非對稱,因而兩接收口形狀不相同,如圖14所示。

        圖14 接收口內(nèi)側(cè)邊非對稱示意圖

        當(dāng)偏轉(zhuǎn)板處于中位時,結(jié)構(gòu)非對稱導(dǎo)致流場左右區(qū)域的漩渦數(shù)量和尺度不同;當(dāng)回油壓力升高時,射流核心區(qū)域流速降低,同時一次射流左側(cè)回油區(qū)的漩渦逐漸減小。

        當(dāng)回油壓力為0 MPa時,兩接收口的壓力分布明顯不一致;隨著回油壓力的升高,兩接收口的壓力分布趨于一致。

        偏轉(zhuǎn)板不同位移時,兩接收口的壓差如圖15所示。當(dāng)回油壓力升高時,兩接收口的壓力增益降低;同時,偏轉(zhuǎn)板零位時兩接收口的壓差明顯減小,由0.020567 MPa減小至0.002691 MPa,變化了0.017876 MPa。

        圖15 不同回油壓力時兩接收口壓差曲線

        4) 接收口外側(cè)邊非對稱

        偏轉(zhuǎn)板位于中位時,由于兩接收口內(nèi)側(cè)邊非對稱,因而兩接收口形狀不相同,如圖16所示。

        圖16 接收口外側(cè)邊非對稱示意圖

        當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于中位時,由于兩接收口外側(cè)邊非對稱,導(dǎo)致前置級左右區(qū)域流場分布狀態(tài)不同。從圖17可知,右側(cè)區(qū)域的漩渦尺度明顯大于左側(cè)區(qū)域的漩渦尺度。

        圖17 接收口外側(cè)邊非對稱前置級流場局部流線和速度云圖

        根據(jù)仿真結(jié)果,偏轉(zhuǎn)板位于中位時,當(dāng)回油壓力升高,兩接收口壓差由0.043434 MPa變?yōu)?.036179 MPa,變化了0.007255 MPa。繪制不同回油壓力時兩接收口壓差曲線,如圖18所示。當(dāng)回油壓力升高,兩接收口壓力增益減小。

        圖18 不同回油壓力時兩接收口壓差曲線

        5) V形槽非對稱

        當(dāng)V形槽非對稱時,不僅左右區(qū)域幾何尺寸不同,且液流射流角度發(fā)生輕微傾斜,導(dǎo)致左右接收口接收的流體速度及流量不同,其示意圖如圖19所示。

        圖19 V形槽非對稱示意圖

        由于V形槽非對稱,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板位于中位時,一次射流口兩側(cè)回油區(qū)的漩渦以及二次射流口兩側(cè)回油區(qū)的漩渦出現(xiàn)明顯非對稱,如圖20所示,并且,兩接收口區(qū)域的流速分布也非對稱。

        圖20 V形槽非對稱前置級流場局部流線和速度云圖

        前置級流場壓力分布如圖21所示,當(dāng)回油壓力升高時,兩接收口的恢復(fù)壓力也升高。為了準(zhǔn)確觀察兩接收口的壓力變化,利用Fluent仿真計算了偏轉(zhuǎn)板不同位移時的壓差,繪制不同回油壓力時兩接收口壓差曲線,如圖22所示。

        圖21 V形槽非對稱前置級流場整體壓力分布云圖

        圖22 不同回油壓力時兩接收口壓差曲線

        由圖22可得,由于V形槽射流口傾斜,導(dǎo)致偏轉(zhuǎn)板中位時,左側(cè)接收口接收的流體多于右側(cè),因此左側(cè)接收口的恢復(fù)壓力要高于右側(cè)?;赜蛪毫ι撸瑝毫υ鲆鏈p小。

        6) 前置級仿真結(jié)果分析

        根據(jù)仿真結(jié)果,繪制不同回油壓力下偏轉(zhuǎn)板中位時的壓差值,如圖23所示。

        由圖23可知,當(dāng)偏轉(zhuǎn)板處于中位,前置級結(jié)構(gòu)對稱時,不同回油壓力下接收口壓差及壓差變化量均為0 MPa,因此當(dāng)結(jié)構(gòu)對稱時,伺服閥將不產(chǎn)生零偏及壓漂;當(dāng)結(jié)構(gòu)非對稱時,左右接收口壓差不為0 MPa,此時伺服閥存在初始零偏,需要將伺服閥進(jìn)行調(diào)零處理,其中在劈尖非對稱情況下由于其壓差最大,因此其初始零偏最大。

        圖23 不同回油壓力結(jié)構(gòu)參數(shù)非對稱壓差

        在回油壓力為0 MPa時,對伺服閥進(jìn)行液壓調(diào)零,使偏轉(zhuǎn)板位于中位時兩接收口的壓差為0 MPa。當(dāng)回油壓力改變,由于結(jié)構(gòu)非對稱,此時兩接收口壓力不均等變化而產(chǎn)生壓差,此壓差使伺服閥零位又發(fā)生漂移,即壓漂。

        進(jìn)行液壓調(diào)零后,各組以回油壓力0 MPa時兩接收口壓差為0 MPa,繪制壓差變化量圖,如圖24所示。

        圖24 回油壓力改變對應(yīng)的接收口壓差變化量

        2.3 不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對射流偏轉(zhuǎn)板伺服閥壓漂特性影響

        1) 伺服閥仿真參數(shù)設(shè)置

        根據(jù)技術(shù)要求,設(shè)置回油壓力為0 MPa時伺服閥仿真模型的零偏電流為6 mA,即輸入6 mA電流時伺服閥流量為0。然后將回油壓力為0.2,0.4 MPa時接收口壓差變化量|Δp|代入伺服閥數(shù)學(xué)模型,仿真計算出不同回油壓力時各個非對稱結(jié)構(gòu)參數(shù)下的零偏:

        (16)

        I0—— 無回油壓力時的零偏電流,I0=6 mA

        In—— 額定電流,In=30 mA

        穩(wěn)態(tài)液動力F與開口度x擬合曲線見圖25,流量系數(shù)C與開口度x擬合曲線見圖26。

        圖25 穩(wěn)態(tài)液動力擬合曲線

        圖26 流量系數(shù)擬合曲線

        2) 伺服閥壓漂仿真結(jié)果及分析

        利用Simulink搭建數(shù)學(xué)模型,模型中伺服閥的固有參數(shù)由實物及相關(guān)廠家提供,其他參量初選工程經(jīng)驗值,再由實驗所測數(shù)據(jù)進(jìn)行修正,搭建的數(shù)學(xué)模型如圖27所示。

        圖27 伺服閥數(shù)學(xué)仿真模型

        分析不同回油壓力時各個非對稱結(jié)構(gòu)參數(shù)下伺服閥的零偏電流值I0以及零偏。4種結(jié)構(gòu)非對稱條件下,伺服閥零偏均小于額定電流In的3%。各個結(jié)構(gòu)參數(shù)非對稱時的伺服閥零偏,如圖28所示。

        由圖28可知,當(dāng)回油壓力為0.2 MPa時,接收口外側(cè)邊非對稱對伺服閥零偏影響最大,零偏為1.4%;當(dāng)回油壓力為0.4 MPa時,接收口內(nèi)側(cè)邊非對稱對伺服閥零偏影響最大,零偏為2.67%。

        圖28 不同回油壓力各結(jié)構(gòu)非對稱參數(shù)對伺服閥零偏影響

        3 實驗結(jié)果

        3.1 實驗裝置

        為了獲得不同工況下伺服閥前置級流場分布情況,搭建了伺服閥前置級流場PIV測量試驗臺,如圖29所示。實驗系統(tǒng)主要由潛水泵、可調(diào)式節(jié)流閥、伺服閥前置級試驗?zāi)P?、電磁流量計、變頻調(diào)速器、PIV流場測量系統(tǒng)等組成,試驗?zāi)P腿鐖D30所示。

        圖29 伺服閥前置級流場PIV測量試驗臺

        圖30 可視化試驗?zāi)P蛯嵨?/p>

        試驗中利用潛水泵為系統(tǒng)提供循環(huán)動力;利用變頻器與可調(diào)節(jié)流閥協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)流量;利用電磁流量計測量系統(tǒng)流量并將信號輸出。

        3.2 實驗結(jié)果

        實驗對V形槽中位、右移0.04 mm、上偏0.1 mm和下偏0.1 mm 4種情況下前置級流場進(jìn)行了測量及分析,PIV實驗原始流場矢量圖及流線圖如圖31所示。

        圖31 V形槽中位時PIV測量結(jié)果

        將PIV測量結(jié)果導(dǎo)入到Tecplot軟件中后處理,得到V形槽不同位置時前置級流場云圖如圖32所示??梢娖涓咚偕淞鲄^(qū)及渦流等液流特性與流場仿真結(jié)果一致,驗證了流場仿真的正確性。

        圖32 V形槽不同位置時速度云圖

        4 結(jié)論

        偏導(dǎo)射流伺服閥前置級的結(jié)構(gòu)形式對流場特性影響極大。分析前置級結(jié)構(gòu)參數(shù)的計算公式,建立前置級數(shù)學(xué)模型。結(jié)合伺服閥尺寸參數(shù),建立前置級流場有限元模型,利用Fluent軟件分析不同回油壓力、不同結(jié)構(gòu)參數(shù)非對稱條件下,伺服閥前置級流場流速和壓力分布狀態(tài),并將Fluent仿真得到的偏轉(zhuǎn)板不同位移時的前置級兩接收口壓差導(dǎo)入到Simulink伺服閥數(shù)學(xué)模型中,分析不同回油壓力、不同非對稱結(jié)構(gòu)對伺服閥壓漂的影響,得到如下結(jié)論:

        (1) 當(dāng)回油壓力為0.2 MPa時,接收口外側(cè)邊非對稱時伺服閥零偏最大,零偏為1.4%;當(dāng)回油壓力為0.4 MPa時,接收口內(nèi)側(cè)邊非對稱時伺服閥零偏最大,零偏為2.67%。

        (2) 為了減小伺服閥的壓漂,一方面需要保證左右接收口內(nèi)側(cè)邊以及外側(cè)邊的對稱度;另一方面,需要選擇合適的回油壓力范圍。

        通過PIV技術(shù)進(jìn)行了流場可視化實驗,根據(jù)實驗得到的流場速度云圖驗證了數(shù)學(xué)模型及仿真結(jié)果?;诤喕蟮臄?shù)學(xué)模型可進(jìn)行非對稱結(jié)構(gòu)下伺服閥壓漂的計算,為偏導(dǎo)射流式伺服閥的前置級設(shè)計提供了理論依據(jù)。

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