王 莉，王 沛，劉德有

（河海大學(xué) 能源與電氣學(xué)院，江蘇 南京 210098）

0 引言

目前，太陽(yáng)能應(yīng)用技術(shù)發(fā)展十分迅速[1]～[3]。塔式系統(tǒng)為商業(yè)化太陽(yáng)光熱發(fā)電的主要形式之一[4]。吸熱器是太陽(yáng)能向熱能轉(zhuǎn)換，實(shí)現(xiàn)大規(guī)模、高效率發(fā)電的關(guān)鍵部件[5]。K Apurv基于超臨界二氧化碳（sCO2）布雷頓循環(huán)的新一代CSP系統(tǒng)要求的較高循環(huán)溫度，提出了以硅基顆粒材料為傳熱、儲(chǔ)熱介質(zhì)的顆粒幕吸熱器[6]。太陽(yáng)光經(jīng)過(guò)聚焦后直接照射到吸熱器中，大量的顆粒從吸熱器頂部下落，形成顆粒幕狀物來(lái)吸收太陽(yáng)輻射能，在加熱過(guò)程中，顆粒能夠被加熱到1 000℃以上[7]。與其他太陽(yáng)能吸熱器相比，顆粒幕吸熱器的優(yōu)點(diǎn)包括：①顆?？梢灾苯游站奂奶?yáng)輻射能，不需要額外的流體管道；②顆?？梢赃_(dá)到更高的工作溫度；③顆?？梢酝瑫r(shí)作為換熱介質(zhì)和熱存儲(chǔ)介質(zhì)，不需要額外的管道和熱交換設(shè)備；④使用顆粒作為介質(zhì)時(shí)系統(tǒng)成本較低；⑤在高溫條件下，系統(tǒng)可以達(dá)到高度穩(wěn)定[8]。

顆粒幕吸熱器的概念是由桑地亞國(guó)家實(shí)驗(yàn)室SNL（Sandia National Laboratories）的J Martin于1982年提出[9]。隨后，P K Falcone對(duì)不同顆粒尺寸的顆粒幕吸熱器性能進(jìn)行評(píng)估，提出并分析了顆粒幕吸熱器的概念設(shè)計(jì)，確定了主要技術(shù)的研究領(lǐng)域[10]。H Chen在2007年開(kāi)發(fā)了改進(jìn)樣機(jī)，N P Siegel于2010年通過(guò)中試規(guī)模的on-sun實(shí)驗(yàn)對(duì)該樣機(jī)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，吸熱器的熱效率超過(guò)50%，吸熱器進(jìn)、出口處顆粒最大溫度差 為250℃[11]，[12]。B Gobereit對(duì) 下 落 式 吸 熱 器 中 顆粒的光學(xué)和輻射特性進(jìn)行研究發(fā)現(xiàn)，通過(guò)過(guò)渡金屬著色的擴(kuò)散，使顆粒對(duì)于太陽(yáng)輻射的吸收率提高到95%[13]。K Kim分析了顆粒幕吸熱器的流動(dòng)特性發(fā)現(xiàn)，在垂直下降3 m時(shí)，所有流量速度均接近6～7 m/s的終端速度，同時(shí)，通過(guò)對(duì)比實(shí)驗(yàn)與計(jì)算結(jié)果發(fā)現(xiàn)，它們的吻合度良好[14]。T Tan對(duì)顆粒幕吸熱器增設(shè)空氣幕，并建立三維模型進(jìn)行模擬，模擬結(jié)果表明，空氣幕可以有效抑制熱對(duì)流損失，降低對(duì)流和輻射損失，提高吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率[15]。王天健建立了單個(gè)固體顆粒下落模型，用于分析顆粒粒徑對(duì)顆粒吸熱性能的影響，通過(guò)模擬發(fā)現(xiàn)，固體顆粒直徑較大時(shí)，對(duì)流損失和輻射損失較小[16]。楊寧討論了不同條件參數(shù)對(duì)顆粒幕吸熱器的流場(chǎng)和熱性能的影響規(guī)律發(fā)現(xiàn)，顆粒的質(zhì)量流量和顆粒粒徑對(duì)吸熱器光熱轉(zhuǎn)化效率的影響較大[17]。張雷進(jìn)行塔式熔鹽顆粒幕吸熱器試驗(yàn)，分析了不同參數(shù)和條件對(duì)吸熱器溫度的影響，試驗(yàn)結(jié)果表明，保溫顆粒的溫度和厚度、環(huán)境風(fēng)速、迎風(fēng)面和背風(fēng)面等因素對(duì)吸熱器溫度的影響較大[18]。其中，保溫顆粒的溫度越高、厚度越大、環(huán)境風(fēng)速越小，保溫效果越好；迎風(fēng)面保溫效果比背風(fēng)面差。

目前，對(duì)高溫顆粒幕吸熱器的研究處于起步階段，針對(duì)吸熱器的傳熱特性，特別是在高輻射熱流的作用下，處于流動(dòng)狀態(tài)的顆粒光熱轉(zhuǎn)化過(guò)程的理論分析較少；針對(duì)石英玻璃窗結(jié)構(gòu)應(yīng)用的分析未有報(bào)道。本文以顆粒幕吸熱器為研究對(duì)象，基于離散相模型（DPM）和離散坐標(biāo)輻射模型（DOM），在考慮石英玻璃窗、顆粒幕與腔體壁面之間的耦合傳熱過(guò)程的基礎(chǔ)上，利用計(jì)算流體力學(xué)仿真軟件Ansys Fluent，對(duì)顆粒幕吸熱器的內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)、傳熱特性和整體熱性能進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

1 模型

1.1 物理模型與邊界條件

顆粒幕吸熱器中的顆粒從吸熱器空腔頂部開(kāi)口下落，初始溫度為873 K，質(zhì)量流量為5 kg/s。顆粒從吸熱器底部流出，然后進(jìn)入換熱器。吸熱器出口伴隨空氣回流，回流溫度為300 K。設(shè)定吸熱器空腔壁面絕熱，且壁面上的輻射均為漫反射。為了便于與氣幕式顆粒幕吸熱器進(jìn)行對(duì)比，本文設(shè)定窗式顆粒幕吸熱器的幾何模型與氣幕式顆粒幕吸熱器一致如圖1所示。

圖1 窗式顆粒幕吸熱器的幾何模型Fig.1 Geometric model of window particle curtain receiver

與桑迪亞國(guó)家實(shí)驗(yàn)室（SNL）實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ拖嗤?，窗式顆粒幕吸熱器的長(zhǎng)度為2 m、寬度為1.5 m、高度為3 m、顆粒幕入口厚度d為40 mm。石英玻璃窗窗口為輻射入射邊界，尺寸為1.5 m×1.5 m，并將吸熱器分為2個(gè)計(jì)算域，分別為石英玻璃材料的固體計(jì)算域和空氣與顆粒流動(dòng)的流體計(jì)算域。

基于計(jì)算成本，本文暫未考慮窗體的冷卻，主要關(guān)注輻射能量在石英玻璃窗、顆粒幕和吸熱器空腔壁等主要部件內(nèi)的輸運(yùn)過(guò)程。

1.2 數(shù)學(xué)模型

1.2.1 氣相方程

在顆粒附近，由于與顆粒的相互作用，顆粒幕吸熱器內(nèi)的氣流受到阻力和浮力對(duì)流換熱的影響。在J M Hruby的初步實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，顆粒的體積分?jǐn)?shù)非常小，并且顆粒與顆粒間的碰撞概率較低[19]。因此，本文采用包含氣固兩相能量和動(dòng)量交換雙向耦合的歐拉-拉格朗日方法來(lái)模擬氣體與顆粒的耦合流動(dòng)。顆粒與顆粒之間的碰撞和由此產(chǎn)生的動(dòng)量轉(zhuǎn)移忽略不計(jì)。

氣相連續(xù)性方程為

式中：ρ為氣相密度；Uj為j方向氣相平均速度；xj為j方向氣相移動(dòng)距離。

氣相動(dòng)量方程為

式中：cp顆粒比熱容；TP顆粒相的當(dāng)?shù)販囟龋籒u為Nusselt數(shù)；αp為顆粒導(dǎo)熱系數(shù)；Tf連續(xù)相的當(dāng)?shù)販囟?；εp為顆粒發(fā)射率；σ為斯蒂芬-玻耳茲曼常數(shù)；TR為顆粒輻射溫度。

式中：I為空間入射輻射強(qiáng)度；Ω為立體角。

在計(jì)算顆粒相能量過(guò)程中，忽略了顆粒內(nèi)部熱阻。

1.2.3 顆粒輻射模型

對(duì)于具有吸收、發(fā)射、散射性質(zhì)的介質(zhì)，在位置 向 量r→，沿 方 向 向 量s→的 輻 射 輸 運(yùn) 方 程（RTE）為

1.3 物性參數(shù)及網(wǎng)格驗(yàn)證

本文所使用的顆粒物性參數(shù)如表1所示。

表1 顆粒物性參數(shù)Table 1 Particulate parameters

本文對(duì)顆粒幕吸熱器仿真模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分。為了驗(yàn)證網(wǎng)格的獨(dú)立性，本文分別采用 （95，584），（199，274），（395，069），（542，961）和（731，136）5種不同網(wǎng)格量進(jìn)行對(duì)比。通過(guò)對(duì)比結(jié)果可知，當(dāng)吸熱器仿真模型網(wǎng)格數(shù)大于（395，069）時(shí)，溫 度 速 度 分 布 誤 差 低 于2%，因 此，本文選取網(wǎng)格數(shù)為（395，069）進(jìn)行計(jì)算。

2 仿真結(jié)果分析

2.1 氣幕式顆粒幕吸熱器與窗式顆粒幕吸熱器對(duì)比分析

根據(jù)文獻(xiàn)[20]可知，顆粒幕吸熱器增設(shè)氣幕可有效降低對(duì)流損失。由于氣幕最佳射流速度為8 m/s，因此，本文設(shè)定氣幕射流速度為8 m/s，顆粒粒徑為650μm。

表2為氣幕式顆粒幕吸熱器和窗式顆粒幕吸熱器的性能對(duì)比。由表可知，使用石英玻璃窗，可以提高吸熱器出口處顆粒的平均溫度和吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率，有效降低對(duì)流損失。

表2 氣幕式與窗式顆粒幕吸熱器的性能對(duì)比Table 2 Performance comparison between aerowindow receiver and quartz window particle curtain receiver

2.2 顆粒幕厚度影響分析

目前，未有關(guān)于顆粒幕厚度和顆粒幕顆粒濃度對(duì)吸熱器整體性能影響的分析。設(shè)定顆粒的質(zhì)量流量為5 kg/s，通過(guò)改變顆粒幕入口厚度來(lái)改變顆粒幕厚度和顆粒幕中顆粒濃度。本文選定顆粒幕入口厚度分別為10，20，30，40 mm和50 mm進(jìn)行模擬分析。

設(shè)定本文仿真模型的開(kāi)口尺寸和下落高度均與文獻(xiàn)[14]中的實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ拖嗤?，圖2為當(dāng)顆粒幕入口厚度為10 mm時(shí)，仿真和實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ椭蓄w粒速度隨下落高度的變化情況[11]。由圖可知：仿真和實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ椭蓄w粒速度的變化趨勢(shì)基本一致；隨著下落高度的增長(zhǎng)，顆粒速率先快速增長(zhǎng)后趨于穩(wěn)定，這是由顆粒在下落過(guò)程中受到空氣阻力的影響導(dǎo)致的。在不同下落高度處，顆粒平均速度的模擬值與實(shí)驗(yàn)值間的誤差小于4%，這證明了仿真模型具有一定的可靠性。

圖2 當(dāng)顆粒幕入口厚度為10 mm時(shí)，仿真和實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ椭蓄w粒速度隨下落高度的變化情況Fig.2 The variation of particle velocity with falling height when the particle curtain inlet thickness is 10 mm

2.2.1 流動(dòng)特性分析

圖3為中心側(cè)截面處不同顆粒幕入口厚度速度矢量圖。

圖3 中心側(cè)截面處不同顆粒幕入口厚度速度矢量圖Fig.3 Velocity vector graphs of different particle inlet thickness at the center-side section

由圖3可知，顆粒幕四周空氣發(fā)生卷吸現(xiàn)象，形成渦流。在顆粒幕入口厚度較小時(shí)，由于顆粒幕較薄且顆粒體積分?jǐn)?shù)較大，顆粒幕流動(dòng)相對(duì)穩(wěn)定，四周空氣卷吸的范圍相對(duì)較?。浑S著顆粒幕入口厚度的增大以及顆粒體積分?jǐn)?shù)的減小，四周空氣卷吸的范圍逐漸擴(kuò)大，形成的渦流強(qiáng)度和顆粒幕出口回流速度增大。

圖4為不同顆粒幕入口厚度條件下的顆粒幕溫度分布。在光熱轉(zhuǎn)化過(guò)程中，腔體壁面與顆粒之間的輻射換熱不可忽略。由圖可知，顆粒幕入口厚度不同，顆粒溫度的分布也不同。顆粒幕入口厚度為10 mm時(shí)，顆粒幕厚度很小，分布在顆粒幕前后顆粒的溫差較小，溫度分布較為均勻。隨著顆粒幕入口厚度的增大，顆粒幕厚度也隨之增大，由于受到入射輻射和腔體后壁面的加熱，顆粒幕前后兩側(cè)與其中心部分存在顯著溫差，左右兩側(cè)的顆粒出現(xiàn)了顯著溫升。隨著顆粒幕入口厚度的增大，在相同質(zhì)量流量下，顆粒體積分?jǐn)?shù)減小，顆粒幕向左右兩側(cè)擴(kuò)散的趨勢(shì)相對(duì)明顯，但顆粒幕前后的擴(kuò)散現(xiàn)象隨著顆粒粒徑的增大而減少。靠近兩側(cè)壁面處的顆粒幕溫度較高，且由中間向兩邊呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)；靠近輻射面的溫度分布較為均勻，且隨著下落高度的增大而逐漸增大。

2.2.2 溫度分布特性分析

圖4 不同顆粒幕入口厚度條件下的顆粒幕溫度分布Fig.4 Temperature distribution of particle curtain with different particle inlet thicknesses

圖5為中心側(cè)截面處不同顆粒幕入口厚度氣相溫度分布。

圖5 中心側(cè)截面處不同顆粒幕入口厚度氣相溫度分布Fig.5 Air temperature distribution of particle curtain with different particle inlet thicknesses at the center-side section

由圖5可知，當(dāng)顆粒幕入口厚度為10 mm時(shí)，顆粒幕與腔體后壁面間的溫度明顯較高，此時(shí)顆粒幕較密、流動(dòng)穩(wěn)定性較高、厚度較小。與圖4中流場(chǎng)相對(duì)應(yīng)，顆粒幕與腔體后壁面之間發(fā)生卷吸形成渦，且吸熱器出口處湍流強(qiáng)度較小。隨著顆粒幕厚度的增加，顆粒幕逐漸稀疏，流動(dòng)穩(wěn)定性降低，吸熱器出口處湍流強(qiáng)度增大，使得顆粒幕前腔內(nèi)空氣得到充分對(duì)流換熱，氣相的溫度升高。

2.2.3 輻射場(chǎng)分析

本文考慮了光譜輻射的影響，因此，入射輻射G的定義為

式中：λ為波長(zhǎng)；Iλ為不同波長(zhǎng)的輻射強(qiáng)度。

圖6為高度中心截面處不同顆粒幕入口厚度沿顆粒幕寬度方向輻射分布對(duì)比。

圖6 高度中心截面處，不同顆粒幕入口厚度沿顆粒幕寬度方向輻射分布對(duì)比Fig.6 Comparison of the radiation distribution along the width of the particle curtain with different inlet thicknesses at the height center section

由圖6可知，不同顆粒幕入口厚度工況下，入射輻射均分為3段，均為先升高后下降，且最外側(cè)兩端明顯高于中間。當(dāng)顆粒幕入口厚度為10 mm時(shí)，入射輻射整體較高，而當(dāng)顆粒幕入口厚度為30 mm時(shí)，入射輻射整體較低，這是由于顆粒幕入口厚度不同，顆粒幕的散射、吸收特性不同，導(dǎo)致入射輻射在顆粒幕和腔體后壁面反射作用下的凈通量不同，從而對(duì)吸熱器光熱轉(zhuǎn)化效率產(chǎn)生影響。隨著顆粒幕入口厚度的增大，入射輻射先增大后減小。

2.2.4 吸熱器出口處顆粒平均溫度及吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率

式中：QP為顆粒吸收的能量；Qs為投入輻射的能量；m為顆粒的質(zhì)量流量；cp為顆粒的比熱容，設(shè)為常數(shù)；Tin，Tout分別為吸熱器進(jìn)、出口處顆粒的平均溫度；As為輻射窗口面積。

圖7為吸熱器出口處顆粒的平均溫度和吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率隨顆粒幕入口厚度的變化情況。由圖可知，顆粒幕入口厚度為10～50 mm時(shí)，吸熱器出口處顆粒的平均溫度可達(dá)到1 120 K以上，吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率達(dá)到0.65以上。隨著顆粒幕入口厚度的增大，吸熱器出口處顆粒的平均溫度和吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率呈現(xiàn)先減小后增大的變化趨勢(shì)。因此，顆粒幕入口厚度和顆粒體積分?jǐn)?shù)對(duì)吸熱器整體性能的影響較大。

圖7 吸熱器出口處顆粒的平均溫度和吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率隨顆粒幕入口厚度的變化情況Fig.7 The variation of the average temperature of the particle in the receiver outlet and the receiver photothermal conversion efficiency at different particle inlet thickness

3 結(jié)束語(yǔ)

本文充分考慮了顆粒相與流場(chǎng)之間的相互作用、氣固耦合以及顆粒輻射對(duì)吸熱器整體輻射場(chǎng)的影響。經(jīng)過(guò)對(duì)比研究得到，帶有石英玻璃窗的顆粒幕吸熱器可以有效提高吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率，降低對(duì)流熱損失以及腔內(nèi)再輻射熱損失。

相同質(zhì)量流量下，不同顆粒幕厚度對(duì)顆粒幕流動(dòng)形態(tài)及溫度分布存在不可忽略的影響。在顆粒幕入口厚度較大時(shí)，顆粒幕受到腔內(nèi)回流影響，在高度方向厚度呈現(xiàn)先減小后增大的變化趨勢(shì)；在顆粒幕入口厚度為10～50 mm時(shí)，顆粒幕寬度方向入射輻射呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(shì)，并且在顆粒幕入口厚度為30 mm時(shí)，入射輻射較大。因此，隨著顆粒幕入口厚度的增大，吸熱器出口處顆粒平均溫度和吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(shì)，在顆粒幕入口厚度為30 mm時(shí)，吸熱器出口處顆粒平均溫度與吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率較高，此時(shí)吸熱器出口處顆粒平均溫度為1 128.5 K，吸熱器的光熱轉(zhuǎn)化效率為0.664。