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        同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫升特性及溫控方法*

        2021-10-25 05:01:00孫小祥熊美俊李志鵬
        機(jī)電工程技術(shù) 2021年9期
        關(guān)鍵詞:集成式微動(dòng)水冷

        孫小祥,熊美俊,李志鵬

        (安徽理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,安徽淮南232001)

        0 引言

        稀土超磁致伸縮材料(GMM)具有磁致伸縮系數(shù)大、響應(yīng)速度快、位移精度高的特點(diǎn)[1-2],在精密制造、傳感器和光刻機(jī)等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用[3-4],是近年來(lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者逐漸重視的新型功能材料。同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的關(guān)鍵裝置是由超磁致伸縮材料組成,在磁場(chǎng)的作用下產(chǎn)生微小位移輸出[5-6]。然而,同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器仍有很多問(wèn)題亟待解決,發(fā)熱情況就是其中重要的問(wèn)題之一。

        內(nèi)蒙古科技大學(xué)薄少軍等[7]用冷卻箱體將線圈骨架整個(gè)包裹,與GMM棒隔離開(kāi)來(lái)。冷卻水流經(jīng)發(fā)熱線圈,將熱量帶走實(shí)現(xiàn)降溫。湖南科技學(xué)院張賢才等[8]設(shè)計(jì)一種水冷機(jī)構(gòu)和相變材料結(jié)合的方式進(jìn)行降溫,精確控制控制了溫度的變化,保證材料在合適的溫度進(jìn)行工作。在現(xiàn)存的研究中發(fā)現(xiàn),存在冷卻結(jié)構(gòu)過(guò)大,冷卻裝置工作不穩(wěn)定等問(wèn)題。

        本文針對(duì)上述的問(wèn)題提出了一種強(qiáng)制水冷線圈的方法,來(lái)解決通電線圈發(fā)熱問(wèn)題對(duì)同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的影響。分析溫度對(duì)同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的不利影響,研究同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器溫度升高的因素;研究同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器在有無(wú)強(qiáng)制水冷下的溫度情況并進(jìn)行有限元分析。

        1 同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的結(jié)構(gòu)與工作原理

        同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器主要由以GMM為核心的微動(dòng)部分和以永磁體為核心的宏動(dòng)部分組成。把同軸合成思維引入驅(qū)動(dòng)器的設(shè)計(jì)中,將宏動(dòng)與微動(dòng)的運(yùn)動(dòng)中心軸結(jié)合在同一軸上,有效避免了宏微驅(qū)動(dòng)器在工作時(shí)存在系統(tǒng)測(cè)量的誤差,從而影響精度。建模時(shí)忽略底座螺紋孔、線圈骨架圓孔及水冷線圈等的影響。選擇宏微驅(qū)動(dòng)器的軸向截面作為分析仿真的平面,結(jié)構(gòu)如圖1所示。

        圖1 同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器結(jié)構(gòu)

        同軸式宏微驅(qū)動(dòng)器在靜止時(shí),宏動(dòng)部分和微動(dòng)部分均不通電;給宏動(dòng)線圈通入電流激勵(lì),宏動(dòng)部分帶著微動(dòng)部分沿著輸出桿方向運(yùn)動(dòng)到一定位置,微動(dòng)部分和宏動(dòng)部分兩者在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中相對(duì)靜止;宏動(dòng)部分運(yùn)動(dòng)結(jié)束后,給微動(dòng)線圈通入電流激勵(lì),GMM棒在磁場(chǎng)的作用下蠕動(dòng),微動(dòng)部分沿著輸出桿方向運(yùn)動(dòng),實(shí)現(xiàn)對(duì)初始定位的精度補(bǔ)償。

        2 同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器溫升的數(shù)學(xué)模型

        同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器熱量的主要來(lái)源為線圈,在通電的條件下產(chǎn)生磁場(chǎng)激勵(lì)分布,促使GMM棒發(fā)生磁致伸縮效應(yīng),產(chǎn)生的熱量會(huì)通過(guò)焦耳熱的形式擴(kuò)散出去。

        在同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的微動(dòng)部分中,微動(dòng)線圈的總長(zhǎng)度為:

        式中:ri為線圈的內(nèi)半徑;r0為線圈的外半徑;N為線圈匝數(shù)。

        微動(dòng)線圈的總電阻為:

        式中:S為單根線圈的橫截面積;ρ為線圈電阻率。

        因?yàn)榧w效應(yīng)對(duì)于通電線圈的影響,故微動(dòng)線圈的電阻為:

        式中:f為電流頻率;μ0為線圈的磁導(dǎo)率。微動(dòng)線圈的損耗為:

        式中:Im為電流幅值。

        同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器線圈的發(fā)熱功率Q為:

        3 同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫升特性及溫度控制

        對(duì)于同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器而言,影響驅(qū)動(dòng)器的重要因素有磁場(chǎng)、應(yīng)力和溫度,溫度會(huì)直接影響材料的性能。同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的核心部件為GMM棒所構(gòu)成的微動(dòng)部分,當(dāng)材料的性能產(chǎn)生波動(dòng),會(huì)使整個(gè)驅(qū)動(dòng)器的精度變得不可控制,大大影響了同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的高精度。GMM棒的熱膨脹系數(shù)較大,導(dǎo)磁塊所用的材料是低碳鋼,其熱膨脹系數(shù)較小,當(dāng)同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫度升高時(shí),由于膨脹系數(shù)存在差異,引起導(dǎo)磁塊和GMM棒之間存在相對(duì)伸長(zhǎng)量,造成精度的降低。

        在交流勵(lì)磁中,同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器由于磁場(chǎng)的作用,GMM棒會(huì)沿著軸向變化細(xì)微的長(zhǎng)度,在這一過(guò)程中會(huì)導(dǎo)致同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器產(chǎn)生大量的熱。同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器中除了微動(dòng)線圈的熱量外,還存在超磁致伸縮材料在反復(fù)的磁化和去磁化過(guò)程中產(chǎn)生磁滯損耗,渦流損耗等。而在直流電流下,溫升現(xiàn)象較為單一,通電的微動(dòng)線圈為唯一的熱源,因此本文基于直流電的情況下研究同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫升特性。在同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器中,微動(dòng)線圈通電時(shí)產(chǎn)生大量的熱,不同的固體之間熱量會(huì)互相傳遞,從而影響同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫度變化。

        COMSOL軟件中,建立同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器二維軸對(duì)稱模型,物理場(chǎng)選擇固體傳熱模塊,進(jìn)行溫度場(chǎng)的仿真分析。設(shè)定環(huán)境溫度為293.15 K,微動(dòng)線圈通入5 A電流,主要材料導(dǎo)熱系數(shù)如表1所示。

        表1 同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器材料導(dǎo)熱性能參數(shù)

        通電9 min后,同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器中溫度分布如圖2所示。由圖可知,從微動(dòng)線圈處熱量擴(kuò)散的范圍很大,說(shuō)明同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的微動(dòng)部分熱量產(chǎn)生主要來(lái)源是微動(dòng)線圈。由于隔磁鋼是一種導(dǎo)熱性較高的材料,溫度從發(fā)熱線圈向四周大面積擴(kuò)散,所以會(huì)有一部分熱量通過(guò)隔磁鋼傳遞輸出桿下端,從而造成了同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的GMM棒部分下端的溫度比上端低。在同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器中,微動(dòng)線圈的溫度達(dá)到了40.9℃,GMM棒的上端平均溫度為40.7℃,下端平均溫度為38.3℃,溫度不均勻性為6.26%。圖中的溫升云圖顯示溫度過(guò)高且分布不均勻,這將嚴(yán)重影響同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的工作性能和精度。

        圖2 無(wú)水冷條件下溫度分布

        圖3 無(wú)水冷條件下更換尼龍隔磁筒后的溫度分布

        為了改善同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的GMM棒上的溫度分布均勻性,將隔磁鋼換成尼龍材料制成的部件,在相同的環(huán)境溫度和輸入電流下,工作時(shí)長(zhǎng)為9 min,得到的溫度分布圖如圖3所示。由圖可知,微動(dòng)線圈的溫度達(dá)到了52.1℃,GMM棒的上端平均溫度為51.2℃,下端平均溫度為50.9℃,溫度不均勻性為1.4%。雖然GMM棒處溫度比隔磁鋼的溫度高,但溫度擴(kuò)散相較于隔磁鋼有了明顯的改善,尼龍材料有效的將熱量隔離,阻止熱量向同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的其他部分?jǐn)U散,保證了GMM棒上的溫度不均勻性。

        為了降低驅(qū)動(dòng)器的溫度,添加了水冷裝置。工作條件不變,工作時(shí)間為9 min,得到的溫度分布如圖4所示。由圖可知,同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器溫度明顯降低,微動(dòng)線圈的溫度為28.1℃,GMM棒的上端平均溫度為27.7℃,下端平均溫度為27.9℃,溫 度 不 均 勻 性 為0.71%,完全滿足同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器在正常工作下的條件,保證了驅(qū)動(dòng)器的長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定工作以及工作精度。

        圖4 水冷條件下的溫度分布

        4 結(jié)束語(yǔ)

        本文采用COMSOL有限元軟件,通過(guò)對(duì)同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器模型的仿真分析,得到以下結(jié)論:

        (1)在無(wú)水冷裝置的情況下,同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫升較高,溫度擴(kuò)散范圍大,且GMM棒上溫度均勻性差;

        (2)在控制GMM棒上溫度不均勻性時(shí),隔磁鋼和尼龍隔磁筒在GMM棒上的溫度不均勻性分別為6.26%和1.4%,可以看出尼龍制作的隔磁筒性能更優(yōu)異;

        (3)在添加水冷裝置后,同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器的溫度由最高的51.2℃下降到28.1℃,GMM棒上的溫度不均勻性為0.71%,由此可見(jiàn),水冷裝置對(duì)于同軸集成式宏微驅(qū)動(dòng)器溫度控制有很大的影響。

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