王 磊，秦 越，趙 濤，蘇宏明，陳世官

(西安科技大學 建筑與土木工程學院，陜西 西安 710054)

0 引 言

中國西部(陜西、寧夏、甘肅、新疆、青海和內蒙古西部)礦區(qū)多為侏羅系煤層，巨厚白堊系富水砂巖，成巖時間短，表現(xiàn)出大孔隙、低強度、弱膠結等物理力學特性，并呈現(xiàn)明顯的各向同性特征[1-3]。為止水、提高軟弱圍巖強度，立井施工多采用凍結法[4-7]。在井筒掘砌過程中，爆破和機械鑿巖造成凍結壁圍巖損傷，且爆破作業(yè)應力波反復作用導致圍巖損傷不斷累積，直至內部裂隙貫通破壞，引發(fā)透水、涌水等工程事故，嚴重影響正常施工并造成重大損失。因此，研究循環(huán)沖擊荷載作用下井筒凍結基巖段的損傷累積效應對凍結鑿井安全掘進設計具有重要意義。

國內外學者從白堊系砂巖孔隙特征、軟化特性以及靜態(tài)和動態(tài)力學特性方面開展了系統(tǒng)研究。楊更社、呂顯州等就西部白堊系富水軟巖靜力學特性進行系統(tǒng)性研究，指出這類軟巖在未凍結狀態(tài)下強度低，凍結狀態(tài)下抗壓強度、彈性模量、粘聚力等顯著提高，巖石由延脆性轉變?yōu)榇嘈訹8-14]。汪仁和、徐穎及朱杰等通過高圍壓固結、低溫凍結后再加卸載的試驗方法，發(fā)現(xiàn)白堊系凍結軟巖存在起始臨界應力閾值，提出凍結軟巖黏彈塑非線性蠕變本構模型，根據(jù)現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)求得模型關鍵參數(shù)[15-17]。趙增輝等通過三軸壓縮試驗和等效應變原理，得出砂巖在三軸壓縮下?lián)p傷變量的演化規(guī)律，建立泥巖殘余階段變形統(tǒng)計損傷本構模型[18-20]。上述學者在靜力學方面對此類軟巖進行的大量研究取得了豐碩的成果，為指導靜態(tài)作用下井巷工程設計和施工提供了參考依據(jù)。在動力學方面，楊仁樹等應用SHPB試驗系統(tǒng)分析得到白堊系紅砂巖動態(tài)強度隨溫度降低(25～-40 ℃)呈先增大后減小的趨勢，并結合SEM掃描實驗，從微觀角度分析了飽水凍結紅砂巖的破裂機制，指出負溫條件下膠結物的性質和斷裂性能對紅砂巖的力學性能具有顯著的影響[21-22]。馬芹永等應用SHPB試驗系統(tǒng)對礦區(qū)砂巖進行動態(tài)劈裂試驗，研究了動態(tài)抗拉強度與應變率之間的關系[23]。單仁亮等根據(jù)白堊系紅砂巖在低溫狀態(tài)下的應力-應變曲線特征，構建了損傷型黏彈性本構模型[24-25]?，F(xiàn)有研究成果多為單次沖擊條件下白堊系富水砂巖力學特性及本構關系的研究，對于循環(huán)沖擊荷載作用下?lián)p傷累積效應的研究相對較少。

為系統(tǒng)研究凍結白堊系砂巖的循環(huán)沖擊力學特性和累積損傷效應，采用SHPB試驗系統(tǒng)對不同溫度(25，-5，-10 ℃)飽水紅砂巖試樣進行單軸循環(huán)沖擊試驗，根據(jù)宏觀力學特性及微觀機理對其損傷演化過程展開研究，研究成果可為寒區(qū)基礎設施在循環(huán)沖擊荷載作用下的安全預測以及工程支護優(yōu)化提供參考。

1 循環(huán)沖擊試驗

1.1 試樣制備

選取陜西彬縣地區(qū)孟村煤礦凍結鑿井過程中穿越的白堊系富水弱膠結紅砂巖為研究對象，基本物理力學參數(shù)見表1。根據(jù)國際巖石力學學會標準，將巖樣加工為直徑50 mm、厚度25 mm的標準試樣，端面平整度控制在0.05 mm以內，如圖1所示。將加工好的試樣放入真空抽氣裝置中抽氣至少12 h，取出后放入蒸餾水中飽水，試驗前將試樣放至低溫試驗箱內凍結48 h及以上。

表1 紅砂巖基本物理力學參數(shù)

圖1 紅砂巖標準試樣

1.2 SHPB試驗系統(tǒng)

圖2 分離式霍普金森壓桿試驗系統(tǒng)

1.3 試驗方案

結合孟村煤礦風立井安全監(jiān)測凍結壁溫度場分布情況，設置試件溫度為25 ℃(常溫)、-5 ℃和-10 ℃，子彈沖擊速度為1.5，2和2.5 m/s，相應的入射波應力幅值分別為15，22和28 MPa，對各溫度砂巖試件進行3個沖擊速度下等速循環(huán)沖擊試驗?；跍囟妊a償?shù)男枰客瓿梢淮螞_擊后，將試樣放入低溫試驗箱中，12 h后再進行下一次試驗，直至試樣發(fā)生破壞。為保證試驗數(shù)據(jù)的準確性，各試樣設置4組平行試驗(圖3)。沖擊試驗完成后，對各組試驗數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計，以計算均值用于試驗結果分析。

圖3 紅砂巖循環(huán)沖擊試驗方案

2 試驗結果分析

2.1 循環(huán)沖擊試驗

紅砂巖循環(huán)沖擊試驗結果見表2，其中累計沖擊次數(shù)為試樣第1次沖擊到發(fā)生宏觀破壞時經(jīng)受的沖擊次數(shù)，試樣循環(huán)沖擊次數(shù)與溫度、入射波應力幅值的關系如圖4所示。

表2 試驗結果統(tǒng)計

圖4 循環(huán)沖擊次數(shù)與試樣溫度、入射波應力幅值的關系

各溫度條件下曲線變化趨勢相同，即隨著入射波應力幅值的增大，同一溫度試樣的累計沖擊次數(shù)逐漸減少，入射波應力幅值從15 MPa增大至22 MPa時，循環(huán)沖擊次數(shù)快速下降，繼續(xù)增至28 MPa時，下降速率明顯放緩；相同入射波應力幅值下，隨著溫度的降低，試樣的累計沖擊次數(shù)逐漸增加，不同入射波應力幅值下增長趨勢基本相同。這是因為溫度降低至0 ℃以下時，飽和砂巖內部孔隙水開始發(fā)生相變，體積膨脹后冰晶體與巖石基質相互聯(lián)結，膠結作用增強，巖石強度和整體性提高，從而發(fā)生宏觀破壞時的沖擊次數(shù)增加。隨著入射波應力幅值的增大，即入射波攜帶更多的能量，則單次沖擊下砂巖吸收的能量增加，用于內部微裂紋萌生及擴展的能量增多，因而試樣發(fā)生宏觀破壞所需的沖擊次數(shù)減少(圖4)。

2.2 應力應變

根據(jù)沖擊試驗數(shù)據(jù)，試樣在循環(huán)沖擊荷載作用下的應力應變曲線如圖5所示，不同溫度砂巖在沖擊載荷作用下應力應變曲線的變化形態(tài)基本相同，大致可分為3個階段。

圖5 循環(huán)沖擊下應力應變

線彈性階段：為試樣初始加載階段，應力隨應變的增加呈線性增長，其斜率基本保持不變，可定義為砂巖的動態(tài)彈性模量，此階段應力波在試樣內部不斷透反射，并逐漸達到穩(wěn)定狀態(tài)，砂巖內部吸收和積聚彈性能。

微裂隙擴展階段：隨著彈性階段應力的不斷上升和彈性能的不斷增加，試樣達到屈服極限后，彈性能開始釋放，巖石內部微裂紋、微孔洞開始萌生、擴展和貫通，隨著沖擊荷載的繼續(xù)增大，原始裂紋擴展貫通的同時伴隨新裂紋的產(chǎn)生。

卸載階段：曲線隨應變的增加而逐漸下降，且由于壓桿與試樣的接觸關系較為復雜，不同試樣的曲線變化差異性較大。對于最后一次沖擊，試樣達到峰值應力后，內部裂紋擴展直至巖石發(fā)生宏觀破壞并失去承載能力。

2.3 動態(tài)彈性模量

根據(jù)沖擊試驗所得應力應變曲線特征，選取峰值應力50%處的切線模量作為砂巖動態(tài)彈性模量，各試樣在循環(huán)沖擊荷載作用下彈性模量的變化規(guī)律如圖6所示。

入射波應力幅值為15 MPa和22 MPa時，隨著循環(huán)沖擊次數(shù)的增加，試樣動態(tài)彈性模量先增大后減小，這是因為沖擊荷載較小時，巖石內部孔隙、微裂紋先閉合引起波阻抗和彈性儲能增大，引起試樣的彈性增強，但隨著沖擊次數(shù)增加，損傷逐漸累積，內部微裂紋開始擴展、貫通，試樣的波阻抗和彈性儲能不斷減小，進而導致彈性模量變??；入射波應力幅為28 MPa時，試樣動態(tài)彈性模量隨沖擊次數(shù)增加不斷減小，此時巖石內部孔隙、微裂紋在較大沖擊荷載作用下來不及閉合而直接起裂，彈性儲能不斷減小；從紅砂巖試樣第1次沖擊后的彈性模量值可知，相同沖擊荷載作用下，隨著溫度的降低，試樣的動態(tài)彈性模量不斷增大，說明低溫使紅砂巖的彈性增強，同一溫度下，動態(tài)彈性模量隨沖擊荷載的增加不斷變大，表現(xiàn)出明顯的率相關性(圖6)。

圖6 動態(tài)彈性模量變化規(guī)律

3 損傷特性分析

3.1 損傷演化

爆炸沖擊荷載對巖石造成的損傷在宏觀力學特性上表現(xiàn)為強度、韌性及彈性模量不同程度的劣化，用彈性模量定義損傷度來描述沖擊損傷，表達式為

(1)

式中Ei為第i次沖擊時巖石的動態(tài)彈性模量。

入射波應力幅值為15 MPa和22 MPa時試樣出現(xiàn)負損傷，而28 MPa時只存在正損傷，說明存在臨界幅值介于22～28 MPa之間，當沖擊荷載幅值小于臨界值時，試樣內部微裂紋、微孔洞在沖擊荷載作用下先閉合，引起巖石強度提升和彈性模量增大，此時沖擊荷載對巖石具有強化作用，隨著沖擊次數(shù)的增加，裂紋閉合后再次開裂，損傷度由負值逐漸增大至0，裂紋再次被激發(fā)而直接發(fā)生擴展、貫通，直至發(fā)生宏觀破壞，當沖擊荷載幅值大于臨界值時，沖擊荷載對巖石產(chǎn)生正損傷，即內部微裂紋、微孔洞未經(jīng)閉合而直接擴展；從各曲線斜率可以看出，相同沖擊荷載作用下，不同溫度試樣的損傷演化規(guī)律不同，表現(xiàn)為試樣溫度越低，損傷演化越緩慢，入射波應力幅值為15 MPa和22 MPa時，負損傷最大值均在-5 ℃，正損傷最大值均在-10 ℃，入射波應力幅值為28 MPa時，試樣破壞時各溫度的損傷度基本相同，鑒于水由液態(tài)變?yōu)楣虘B(tài)時體積膨脹約9%，冰晶體與巖石顆?；|的聯(lián)結促進砂巖的黏性系數(shù)提高，且溫度越低，巖石基質與冰晶體膠結越強，砂巖粘性系數(shù)增長越迅速，從而巖石的損傷發(fā)展越緩慢；結合循環(huán)沖擊試驗應力應變曲線可知，試樣出現(xiàn)負損傷時對應的峰值應力強度均大于首次沖擊峰值強度，且溫度越低，負損傷最大值處對應的峰值應力越大，這是沖擊荷載與紅砂巖低溫膠結耦合作用的結果(圖7)。

圖7 損傷演化過程

圖8為各溫度試樣出現(xiàn)最大負損傷時所對應的循環(huán)沖擊次數(shù)。可以看出，隨著入射波應力幅值的減小，試樣最大負損傷對應的循環(huán)沖擊次數(shù)在逐漸增加；相同沖擊荷載下，巖石溫度由常溫降低至-5 ℃時，巖石達到最大負損傷的沖擊次數(shù)增加，但-10 ℃時沒有明顯變化，這是因為當溫度降至-5 ℃時，巖石內部孔隙水結冰而體積膨脹，微裂紋、微孔洞等體積擴大，故裂紋吸收能量用于閉合行為的沖擊次數(shù)增加，溫度由-5 ℃降至-10 ℃時，巖石內部孔隙水絕大部分已凍結為冰晶體，裂紋閉合所需能量無較大變化，因而沖擊次數(shù)不再增加。

圖8 各溫度負損傷最大時對應的循環(huán)沖擊次數(shù)

3.2 微觀機理

白堊系地層成巖相對較晚，自然地質作用下這類巖石內部含有大量微裂紋和微孔洞。由試驗結果可知，當沖擊荷載小于臨界幅值時，這類巖石與靜力作用下表現(xiàn)相同，都具有明顯的壓密階段，即受沖擊作用后內部微裂紋及微孔洞先閉合，力學性能得到增強，因而立井爆破掘進時可忽略此類較小的沖擊荷載對凍結壁的影響；當沖擊荷載超過臨界幅值時，在爆炸應力波作用下，紅砂巖內部微裂紋、微孔洞吸收較多的能量而直接進入裂紋擴展、貫通階段，對凍結壁造成損傷，出現(xiàn)凍結壁透水、涌水等事故。因此，施工中應嚴格控制爆破裝藥量，盡量避免此類情況的發(fā)生。此外，沖擊荷載較小時紅砂巖產(chǎn)生的累積損傷同樣不容忽視，在爆破作業(yè)中應盡量采用多孔少藥的爆破方式施工，降低對凍結壁的損傷(圖9)。

圖9 紅砂巖試樣微觀構成

巖石內部孔隙水主要分布于顆?；|之間。0～-5 ℃時巖石內部孔隙水發(fā)生相變，冰晶體與巖石顆?；|相互聯(lián)結、咬合，紅砂巖的膠結力增強。顆?；|收縮使強度提高，但沖擊荷載下體積膨脹對巖石造成的損傷并不能完全體現(xiàn)。因此，砂巖整體力學特性得到提升，具有更強的抗沖擊能力，破壞所需的沖擊次數(shù)逐漸增加；-5～-10 ℃時巖石內部冰晶體和顆粒基質隨溫度的降低而收縮，且?guī)r石基質收縮速度大于冰，水冰相變產(chǎn)生的微裂紋在此過程中有所減少，巖石整體強度得到提高，微裂紋發(fā)育、擴展及貫通所需的能量更多，從而造成循環(huán)沖擊荷載次數(shù)增加，損傷演化緩慢(圖10)。

圖10 巖石內部多相介質作用

結合試驗分析，當沖擊荷載較小時，巖石內部微裂紋的閉合行為占據(jù)主導地位，即出現(xiàn)負損傷；當沖擊荷載較大時，裂紋擴展速率大于閉合速率而對巖石造成正損傷，巖石力學性能劣化?？紤]爆破掘進時凍結溫度場中巖石具有不同溫度，施工中應根據(jù)凍結場溫度分布和不同溫度巖石對應的損傷演化規(guī)律，合理設置炮孔位置和裝藥量，避免對凍結壁造成較大的沖擊損傷而出現(xiàn)累積損傷效應。

3.3 疲勞壽命預測

各溫度砂巖在沖擊荷載作用下循環(huán)沖擊次數(shù)的統(tǒng)計如圖11所示?？梢钥闯觯囼灉囟认律皫r的循環(huán)沖擊次數(shù)與沖擊荷載應力幅值呈負相關變化，對試驗數(shù)據(jù)進行擬合得到乘冪關系式為

圖11 疲勞壽命擬合

(2)

由于各溫度下曲線變化規(guī)律具有相似性，引入溫度T對公式(2)的適用性進行擴展。隨著試驗溫度的降低，紅砂巖試樣臨界破壞的入射波應力幅值逐漸增大，分別為35,42,48 MPa，代入得到?jīng)_擊荷載下疲勞壽命預測公式為

(3)

疲勞壽命預測公式可對凍結軟巖在沖擊荷載作用下的累積損傷效應進行預測，為寒區(qū)基礎設施的安全預測和工程支護優(yōu)化提供參考和依據(jù)。

4 結 論

1)紅砂巖試樣的最大累計循環(huán)沖擊次數(shù)(破壞前最多循環(huán)沖擊次數(shù))隨著入射波應力幅值的增大而減少，隨著溫度的降低而增加。

2)根據(jù)損傷試驗數(shù)據(jù)，損傷主要影響因素①沖擊荷載幅值，在沖擊荷載幅值22～28 MPa之間存在動態(tài)參數(shù)和損傷變化拐點，當小于拐點值時試樣呈現(xiàn)負損傷，大于拐點值時，試樣損傷累積表現(xiàn)為損傷增加；②溫度的影響，不同溫度試樣的損傷演化規(guī)律不同，試樣溫度越低，損傷演化發(fā)展越緩慢，結合微觀機理分析，在0～-5 ℃時，冰晶體的膠結力表現(xiàn)明顯，提高了凍結砂巖的強度，在-5～-10 ℃時，水冰相變產(chǎn)生微裂紋，損傷特征開始顯現(xiàn)。

3)研究了循環(huán)沖擊荷載作用下凍結砂巖損傷機理，為凍結鑿井設計優(yōu)化爆破參數(shù)，減小凍結壁的累積損傷效應等提供了理論分析力學參數(shù)。