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        改性夏威夷殼炭對廢水中Cr(VI)的吸附行為研究

        2021-10-20 09:55:30徐冰冰江琳琳張建華
        金屬礦山 2021年9期
        關(guān)鍵詞:夏威夷吸附劑改性

        徐冰冰 江琳琳 張建華 張 甜 黃 剛 許 楷

        (1.武漢理工大學(xué)安全科學(xué)與應(yīng)急管理學(xué)院,湖北武漢430070;2.武漢理工大學(xué)化學(xué)化工與生命科學(xué)學(xué)院,湖北武漢430070;3.武漢理工大學(xué)資源與環(huán)境工程學(xué)院,湖北武漢430070;4.武漢理工大學(xué)材料研究與測試中心,湖北武漢430070)

        含Cr(VI)重金屬廢水具有強(qiáng)毒性,嚴(yán)重威脅水生生物及人類生命的安全,解決含Cr(VI)廢水的污染危害刻不容緩[1-2]。含Cr(VI)重金屬廢水常用的處理方法有化學(xué)法、吸附法和生物法[3],其中吸附法在設(shè)計和操作中具有靈活性,是最有效的方法之一[4]。活性炭是目前廢水處理中普遍采用的吸附劑,但其市場價格較高,因此研發(fā)一種經(jīng)濟(jì)、高效、環(huán)保的重金屬離子吸附劑具有重要意義[5-7]。

        生物炭吸附劑是一種含碳量高的固體材料,在一定的氧氣條件下通過高溫焙燒獲得。由于其豐富的表面官能團(tuán)和發(fā)達(dá)的孔結(jié)構(gòu),被廣泛應(yīng)用于多種污染物的去除[8-9]。相比于傳統(tǒng)吸附劑,果殼生物炭具有原材料豐富、比表面積大、成本低廉、孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)達(dá)等優(yōu)勢,有利于吸附反應(yīng)的進(jìn)行[10-11]。夏威夷殼作為一種農(nóng)林廢棄物,絕大部分被用作燃料燃燒,不僅污染環(huán)境,而且浪費資源[12]。采用夏威夷殼制備果殼生物炭,并用于重金屬廢水的處理研究較少。基于此,本研究利用夏威夷殼和草酸鉀制備生物炭,并將其用于含Cr(VI)廢水的處理,探究夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附規(guī)律,為夏威夷炭在重金屬廢水處理方面的應(yīng)用提供科學(xué)依據(jù)。

        1 試驗材料與研究方法

        1.1 試驗材料

        夏威夷果殼取自于武漢洪山區(qū)某市場,洗凈烘干粉碎后備用。

        試驗用藥劑重鉻酸鉀、鹽酸、氫氧化鈉、草酸鉀、二苯碳酰二肼等均為分析純試劑,試驗用水為超純水。

        1.2 研究方法

        1.2.1 改性材料的制備

        (1)夏威夷殼預(yù)處理。用自來水浸泡去除夏威夷殼原材料表面殘留的可溶性物質(zhì),然后用超純水徹底洗滌,在55℃的烘箱中烘干備用。

        (2)夏威夷殼生物炭(簡稱:夏威夷殼炭)的制備。采用慢速熱解法[13]制得,具體操作為:取一定質(zhì)量預(yù)處理后的夏威夷殼置于石英舟中,將石英舟轉(zhuǎn)移至管式爐中;在N2的惰性氣氛下,按一定升溫速率在450℃下熱解30 min,制得夏威夷殼炭;待其冷卻后研磨成粉置于干燥容器中備用。

        (3)夏威夷殼炭的改性處理。將夏威夷殼炭與草酸鉀按照一定的質(zhì)量比在水中混合,室溫下充分浸漬5 h,隨后將混合液轉(zhuǎn)移到水熱釜中210℃靜置10 h;抽濾后經(jīng)55℃烘箱干燥12 h,置于程序升溫的管式爐中850℃焙燒1 h,冷卻后用足量1 mol/L的HCl溶液充分浸泡、洗滌,隨后用超純水充分清洗至洗液呈中性,置于55℃烘箱中烘至恒重,最后將制得產(chǎn)品裝入密封袋后存儲備用。

        1.2.2 靜態(tài)吸附試驗

        準(zhǔn)確稱取一定量的重鉻酸鉀,用少量水溶解后全量轉(zhuǎn)移到100 mL容量瓶中,用水定容至標(biāo)線,搖勻,制備濃度為1 000 mg/L的Cr(VI)儲備液,稀釋至所需濃度10~100 mg/L。對比改性前后夏威夷炭對Cr(VI)吸附效果:量取150 mL一定濃度的Cr(VI)模擬廢水于燒杯中,調(diào)節(jié)溶液pH,分別投入一定量的改性前后夏威夷炭,置于磁力攪拌器中振蕩,間隔一定時間后取樣立即用濾紙過濾,按照國家標(biāo)準(zhǔn)方法采用火焰原子吸收分光光度法測定濾液中總鉻的濃度,采用二苯碳酰二肼分光光度法測定Cr(VI)的濃度。

        為描述夏威夷炭對重金屬Cr(VI)的去除能力,以吸附劑對Cr(VI)的吸附率作為吸附性能的考察指標(biāo)。濾液平衡濃度用濾液中總鉻的濃度計算。

        式中,η表示吸附率;C0表示鉻的初始濃度,mg/L;Ce表示鉻經(jīng)吸附后的平衡濃度,mg/L。

        1.2.3 表征方法

        采用掃描電子顯微鏡(SEM)分析改性前后夏威夷殼炭顯微結(jié)構(gòu);采用全自動比表面積及孔隙度分析儀(SAP)測定改性前后夏威夷殼炭的比表面積、孔容、孔徑;通過紅外光譜儀(FITR)分析改性前后夏威夷殼炭表面官能團(tuán);利用633 nm激光器拉曼光譜儀(Raman)獲得改性前后夏威夷殼炭的拉曼光譜。

        UV-6100 S型紫外可見分光光度計在540 nm波長處測定Cr(VI)的濃度,TAS-990 AFG原子吸收分光光度計測定總鉻的濃度。

        2 試驗結(jié)果與討論

        2.1 產(chǎn)品表征

        2.1.1 SEM分析

        改性前后夏威夷殼炭SEM分析結(jié)果如圖1所示。由圖1可知,改性前夏威夷殼炭的表面孔隙相對較少,整體光滑;利用草酸鉀改性后,表面明顯崎嶇不平,粗糙度、孔隙增加。這是因為改性過程中草酸鉀與炭反應(yīng)腐蝕吸附劑表面,隨后CO2進(jìn)入吸附劑表面形成大量的新孔。

        2.1.2 SAP分析

        生物炭的比表面積與吸附性能有重要關(guān)聯(lián),比表面積越大、炭表面孔數(shù)越多,對重金屬的吸附效果就越好[14-15]。改性前后夏威夷殼炭比表面積、孔容及孔徑大小如表1所示。

        由表1可知,改性大幅提高了夏威夷殼炭的比表面積和孔容,降低了孔徑,材料吸附性能提高。

        2.1.3 FITR分析

        由圖2可知,改性前后的夏威夷殼炭在3 448 cm-1處均有特征峰,由—OH伸縮振動產(chǎn)生,推測夏威夷殼中的纖維素在高溫下裂解,吸附劑表面羥基增加,為吸附重金屬離子提供了更多的吸附位點[11]。1 624 cm-1處為C—C伸縮振動產(chǎn)生的特征峰,1 401 cm-1處的特征峰由COO—對稱伸縮振動引起。與改性前相比,改性后夏威夷殼炭的紅外光譜圖變化不大,1 162 cm-1處C—O—C伸縮振動峰向低波數(shù)移動了49 cm-1。紅外分析表明,改性前后夏威夷殼炭的結(jié)構(gòu)仍保持相對完整。

        2.1.4 Raman分析

        拉曼光譜通常以D峰(無序炭的特征峰)強(qiáng)度ID與G峰(有序石墨結(jié)構(gòu)的特征峰)強(qiáng)度IG的比值(ID/IG)來衡量炭材料石墨化程度[16]。D峰(1 300 cm-1)和G峰(1 580 cm-1)均是C原子晶體的Raman特征峰。ID/IG≤0.2代表生物炭接近于天然石墨,比值越大,說明樣品的石墨化程度越低[17]。改性前后夏威夷殼炭的Raman分析結(jié)果如圖3所示。

        由圖3可知,未改性夏威夷殼炭的峰強(qiáng)度比ID/IG為0.97,改性后夏威夷殼炭的峰強(qiáng)度比ID/IG增至1.2。這是因為高溫條件下吸附劑層間碳原子發(fā)生重排,有序結(jié)構(gòu)往無定形炭形態(tài)轉(zhuǎn)變,生物炭石墨化程度降低。

        2.2 吸附條件試驗

        2.2.1 溶液初始pH值的影響

        在Cr(VI)溶液的初始濃度為30 mg/L、吸附劑用量為0.4 g、吸附時間為200 min的條件下,考察溶液初始pH值對改性前后夏威夷炭吸附性能的影響,結(jié)果如圖4所示。

        由圖4可知,改性前后夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附性能均與溶液的pH值密切相關(guān),pH降低,夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附性能逐漸升高,說明酸性條件有利于Cr(VI)的去除。酸性條件下溶液中存在大量H+,夏威夷殼炭表面基團(tuán)和溶液中的質(zhì)子結(jié)合呈正電,與溶液中的HCrO4-、Cr2O72-發(fā)生靜電吸附,從而將Cr(VI)從溶液中除去;pH 增大,溶液中的 Cr(VI)以CrO42-的形式存在,與溶液中OH-形成競爭吸附,從而使吸附劑的吸附能力降低,吸附率不斷減小。改性后夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附率顯著提高,對Cr(VI)的最大吸附率從79.3%增至98.1%。

        2.2.2 Cr(VI)溶液初始濃度的影響

        運(yùn)用有限元模擬計算后,從后處理結(jié)果中查看螺母溝槽與板件接觸位置節(jié)點上的支反力,將所有支反力沿中心軸線的分力相加就得到了壓鉚連接的推出力。推出力是考量壓鉚連接牢固程度的一個重要因素,它的值越大表明壓鉚連接越牢固以及脫落的可能性越小。5種孔徑壓鉚連接推出力有限元分析結(jié)果如圖4所示。

        在溶液初始pH值為2、吸附劑用量為0.4 g、吸附時間為200 min的條件下,考察溶液初始濃度對改性前后夏威夷炭吸附性能的影響,結(jié)果如圖5所示。

        由圖5可知,隨著Cr(VI)溶液初始濃度的增大,夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附率逐漸降低,改性后夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附率始終高于未改性夏威夷殼炭。對于較低初始濃度的Cr(VI)溶液,夏威夷殼炭表面孔隙填充率較低,有較多吸附位點及表面基團(tuán)空余;對于較高初始濃度的Cr(VI)溶液,初始階段官能團(tuán)快速吸附Cr(VI),隨著官能團(tuán)數(shù)量的減少,已經(jīng)吸附在夏威夷殼炭表面的Cr(VI)會對溶液中的Cr(VI)產(chǎn)生斥力,Cr(VI)溶液初始濃度為30 mg/L時,吸附位點達(dá)到飽和,阻礙生物炭對Cr(VI)的進(jìn)一步吸附,吸附率降低。

        2.2.3 吸附劑用量的影響

        在Cr(VI)溶液初始濃度為30 mg/L、溶液初始pH值為2、吸附時間為200 min的條件下,考察改性前后夏威夷炭用量對其吸附性能的影響,結(jié)果如圖6所示。

        由圖6可知,改性前后夏威夷炭對Cr(VI)的吸附率隨著吸附劑用量的增加而升高,這是因為當(dāng)溶液中Cr(VI)濃度一定時,改性前后夏威夷炭的投加量越大,可供吸附的活性位點越多,較多基團(tuán)裸露,溶液中的Cr(VI)被快速地吸附去除。對比發(fā)現(xiàn),當(dāng)改性夏威夷炭用量為0.4 g時,吸附率趨于100%,較未改性夏威夷殼炭吸附率顯著提高。

        2.2.4 吸附時間的影響

        在Cr(VI)溶液初始濃度為30 mg/L、溶液初始pH值為2、改性前后夏威夷炭用量為0.4 g的條件下,考察吸附時間對改性前后夏威夷炭吸附性能的影響,結(jié)果如圖7所示。

        由圖7可知:①隨著吸附時間的延長,改性前后夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附率均有所提高。反應(yīng)初始階段溶液Cr(VI)的濃度較大,對吸附劑孔隙中的擴(kuò)散推動作用也比較大,可以快速吸附Cr(VI),因此,反應(yīng)初始Cr(VI)吸附率呈現(xiàn)上升趨勢;隨著吸附時間的進(jìn)一步延長,溶液中殘留的Cr(VI)濃度逐漸變小,濃度差的推動作用逐漸降低,改性前后夏威夷殼炭表面基團(tuán)也逐漸吸附飽和,因此,Cr(VI)吸附率趨于平衡。②改性夏威夷殼炭吸附率高于夏威夷殼炭,說明改性后的夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附能力提高。吸附時間達(dá)到100 min時,改性夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附接近平衡,吸附時間達(dá)到150 min時夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附接近平衡。這是因為改性過程中,夏威夷殼炭中木質(zhì)素、纖維素等被分解成多羥基醛類物質(zhì),為吸附重金屬離子提供了更多的活性位點,提高了吸附性能。

        2.3 吸附機(jī)理分析

        2.3.1 吸附動力學(xué)分析

        適宜的動力學(xué)模型不僅可以評判吸附速率的大小,也能通過合適的表達(dá)式來描述反應(yīng)過程中的吸附機(jī)理,目前常用準(zhǔn)一級動力學(xué)、準(zhǔn)二級動力學(xué)模型進(jìn)行動力學(xué)擬合[18]。表2為改性前后夏威夷殼炭吸附Cr(VI)的動力學(xué)擬合參數(shù)。

        由表2可知,準(zhǔn)二級動力學(xué)模型的相關(guān)系數(shù)R2較高,平衡吸附量計算值qe2與實驗值qe更接近,表明準(zhǔn)二級動力學(xué)能更好地描述改性前后夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附動力學(xué)過程。準(zhǔn)一級動力學(xué)模型認(rèn)為吸附過程為物理吸附,準(zhǔn)二級動力學(xué)認(rèn)為吸附劑與吸附物之間存在著電子轉(zhuǎn)移或偏移,因此能更好地描述夏威夷殼炭對Cr(VI)的靜態(tài)吸附動力學(xué)行為。

        2.3.2 吸附等溫線

        Langmuir方程和Freundlich方程常用于描述固-液吸附體系[19],表3為改性前后夏威夷殼炭吸附Cr(VI)的吸附等溫線擬合參數(shù)。

        由表3可知,與Freundlich方程相比,Langmuir方程能更好地描述改性前后夏威夷殼炭吸附Cr(VI)的過程,利用Langmuir方程擬合得到改性前后夏威夷殼炭對Cr(VI)的最大吸附量分別為5.71 mg/g、18.95 mg/g,與實際吸附量較為一致,推測Cr(VI)在夏威夷殼炭表面的吸附過程接近單層吸附。

        2.3.3 吸附原理

        為了探討Cr(VI)在夏威夷殼炭上的吸附機(jī)理,利用原子吸收分光光度計檢測吸附后溶液中總鉻的平衡濃度,并將其與紫外分光光度計測定的Cr(VI)相比較,結(jié)果如圖8所示。

        由圖8可知,吸附后溶液中總鉻與Cr(VI)濃度差異提示出現(xiàn)了Cr(VI)和Cr(III);在較低的pH值條件下,總鉻和Cr(VI)濃度相差較大,這是因為Cr(VI)具有強(qiáng)氧化性,被還原為Cr(III),其可通過與官能團(tuán)的表面絡(luò)合而被吸附到夏威夷殼炭上[20]。

        酸性條件下Cr(VI)的主要存在形式為HCrO-4,隨著溶液pH的增大,HCrO4-轉(zhuǎn)化為CrO42-和Cr2O72-[21],而酸性條件下吸附劑表面官能團(tuán)(—COOH、—OH)不同程度地高度質(zhì)子化,攜帶正電荷,與帶負(fù)電荷的C(rVI)之間通過靜電吸引結(jié)合。

        Cr(VI)的吸附與其在溶液中的存在狀態(tài)有極大關(guān)系,較低pH值條件下靜電吸引和Cr(VI)還原絡(luò)合為其主要吸附機(jī)理,吸附效率較高;隨著pH增加,Cr(VI)的還原反應(yīng)減弱,夏威夷炭表面質(zhì)子化程度降低,溶液中大量的OH-與帶負(fù)電的鉻離子產(chǎn)生競爭吸附,因此吸附率降低。

        3 結(jié) 論

        (1)改性前夏威夷殼炭的表面孔隙結(jié)構(gòu)相對較少、整體光滑;改性后夏威夷殼炭表面明顯崎嶇不平,粗糙度、孔隙增加。改性大幅提高了夏威夷殼炭的比表面積和孔容,降低了孔徑,有利于提高夏威夷殼炭吸附性能。

        (2)FTIR結(jié)果表明,改性前后夏威夷殼炭的結(jié)構(gòu)仍保持相對完整。Raman光譜結(jié)果表明,未改性夏威夷殼炭的峰強(qiáng)度比ID/IG為0.97,改性后夏威夷殼炭的峰強(qiáng)度比ID/IG增至1.2,說明高溫條件下吸附劑層間碳原子發(fā)生重排,有序結(jié)構(gòu)往無定形炭形態(tài)轉(zhuǎn)變,夏威夷殼炭石墨化程度降低。

        (3)吸附試驗結(jié)果表明:改性夏威夷殼炭對Cr(VI)的吸附率始終高于未改性夏威夷炭;酸性條件有利于 Cr(VI)的去除;Cr(VI)的吸附率隨吸附劑用量和吸附時間的增加而升高,之后達(dá)到飽和;Cr(VI)的吸附率隨溶液初始Cr(VI)濃度的增加而逐漸降低,濃度過高會因為靜電斥力導(dǎo)致吸附率下降。

        (4)準(zhǔn)二級動力學(xué)方程的相關(guān)系數(shù)R2較高,且平衡吸附量計算值qe2與實驗值qe更接近,能更好地描述夏威夷殼炭對Cr(VI)的靜態(tài)吸附動力學(xué)行為;改性前后夏威夷殼炭吸附Cr(VI)的過程適用于Langmuir方程,顯示Cr(VI)在夏威夷殼炭表面的吸附過程接近單層吸附。

        (5)Cr(VI)的吸附與其在溶液中的存在狀態(tài)有關(guān),較低pH值條件下靜電吸引和Cr(VI)還原絡(luò)合為其主要吸附機(jī)理,吸附效率較高;較高pH值條件下,Cr(VI)的還原反應(yīng)減弱,夏威夷炭表面質(zhì)子化程度降低,溶液中大量的OH-與帶負(fù)電的鉻離子產(chǎn)生競爭吸附,吸附率降低。

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