江杰，龍逸航，邢軒偉，王順葦

(1.廣西大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，廣西 南寧530004；2.廣西大學(xué) 工程防災(zāi)與結(jié)構(gòu)安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣西 南寧530004)

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)各城市地鐵建設(shè)的快速發(fā)展，地鐵網(wǎng)絡(luò)不斷完善，新建地鐵線(xiàn)路將不可避免地與既有地鐵隧道產(chǎn)生交匯。新建地鐵隧道的下穿施工如何確保對(duì)既有隧道安全成為近年來(lái)研究的重點(diǎn)。目前，眾多學(xué)者針對(duì)既有地鐵隧道變形的研究取得了一些成果。1969年的國(guó)際土力學(xué)會(huì)議中，PECK[1]率先提出了盾構(gòu)隧道開(kāi)挖引起的結(jié)構(gòu)橫向沉降槽近似正態(tài)分布曲線(xiàn)的概念，推導(dǎo)了Peck公式并沿用至今；梁發(fā)云等[2?3]利用離心模型試驗(yàn)與理論推導(dǎo)的方法，研究了深基坑開(kāi)挖與地面堆載對(duì)既有地鐵隧道的影響與變形特性；針對(duì)上海軟土地區(qū)的11號(hào)線(xiàn)先上后下斜穿4號(hào)線(xiàn)造成4條隧道疊交的特殊工況，ZHANG等[4?5]利用理論分析、數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)等方法研究了既有地鐵隧道的變形規(guī)律，推導(dǎo)了盾構(gòu)上下交疊穿越施工引起的既有隧道縱向沉降的計(jì)算表達(dá)式，能夠有效預(yù)測(cè)上海軟土地區(qū)既有隧道的縱向沉降；來(lái)弘鵬等[6]針對(duì)黃土地區(qū)盾構(gòu)下穿既有地鐵隧道工程的實(shí)際情況構(gòu)建了數(shù)學(xué)模型，推導(dǎo)了沉降的計(jì)算公式，提出了既有線(xiàn)沉降控制標(biāo)準(zhǔn)；馬文輝等[7]對(duì)北京典型砂卵石、黏性土地層中南水北調(diào)東干渠盾構(gòu)下穿地鐵8號(hào)線(xiàn)工程進(jìn)行分析，總結(jié)了盾構(gòu)施工參數(shù)和既有隧道變形規(guī)律；CHEN等[8]依托長(zhǎng)沙富水砂土地層中某盾構(gòu)下穿既有地鐵隧道工程，研究了盾構(gòu)下穿施工過(guò)程中既有隧道的變形和受力特征；傅鶴林等[9]推導(dǎo)了砂土地層中下穿既有隧道段盾構(gòu)機(jī)掌子面盾構(gòu)推力的計(jì)算公式；來(lái)弘鵬等[10]根據(jù)西安砂土地區(qū)某盾構(gòu)下穿既有隧道工程實(shí)際情況研究了施工參數(shù)對(duì)既有隧道軌道高差沉降規(guī)律的影響，給出了合理的施工參數(shù)建議值；李志軍等[11]結(jié)合昆明圓礫地層某地鐵盾構(gòu)工程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，研究了盾構(gòu)機(jī)停機(jī)期間地層沉降規(guī)律。目前對(duì)既有地鐵隧道變形的研究多數(shù)集中于軟土、砂土、黃土等地層中，對(duì)南寧地區(qū)典型富水圓礫地層的相關(guān)研究較少，對(duì)盾構(gòu)下穿既有隧道的掘進(jìn)參數(shù)的研究更是匱乏，同時(shí)南寧地區(qū)地鐵3號(hào)線(xiàn)隧道下穿既有地鐵1號(hào)線(xiàn)項(xiàng)目為南寧地區(qū)首次盾構(gòu)下穿既有地鐵隧道工程。鑒于此，本文依托南寧地鐵3號(hào)線(xiàn)下穿既有地鐵1號(hào)線(xiàn)隧道實(shí)際工程情況，討論下穿既有1號(hào)線(xiàn)區(qū)間段3號(hào)線(xiàn)左線(xiàn)和右線(xiàn)掘進(jìn)參數(shù)的差異；結(jié)合既有1號(hào)線(xiàn)監(jiān)測(cè)沉降值，分析下穿既有線(xiàn)區(qū)間段實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)值的合理設(shè)置區(qū)間，并提出建議參數(shù)值。

1 工程概況

新建南寧市軌道交通3號(hào)線(xiàn)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)M3)金湖廣場(chǎng)站～埌西站區(qū)間，隧道下穿經(jīng)過(guò)既有軌道交通1號(hào)線(xiàn)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)M1)。M3金～瑯區(qū)間隧道左線(xiàn)長(zhǎng)度為585.607 m，右線(xiàn)長(zhǎng)度為574.708 m，區(qū)間總長(zhǎng)度為1 160.315 m，區(qū)間線(xiàn)路由1段直線(xiàn)和2段曲線(xiàn)構(gòu)成，曲線(xiàn)半徑分別為R300 m和R450 m，線(xiàn)路最大坡度為28‰，線(xiàn)間距11.0～19.0 m，隧道埋深11.3～22.6 m，地下水位為7.9～8.8 m。

本文選取M3金湖廣場(chǎng)~瑯西站區(qū)間355～400環(huán)下穿M1段進(jìn)行分析，下穿區(qū)間段平面圖如圖1所示。穿越段M3隧道埋深為22 m，地下水位為8.4 m，M3與M1垂直間距為5.73～5.91 m，主要穿越土層為圓礫、泥巖與泥質(zhì)粉砂巖，穿越地質(zhì)剖面圖如圖2所示，各土層物理參數(shù)指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 土體參數(shù)Table 1 Soil parameters

圖1 新建3號(hào)線(xiàn)下穿既有1號(hào)線(xiàn)平面圖Fig.1 Plan of subway line 3 under traversing line 1

M3主要穿越的地層成分為富水圓礫層，含有較為豐富的地下水，滲透系數(shù)高達(dá)55 m/d。盾構(gòu)機(jī)輸送泥水過(guò)程中，泥水易過(guò)量滲透到地層中，造成前艙壓力不穩(wěn)定；此外，圓礫層粒徑2～20 mm顆粒平均含量為48.4%，粒徑大于20 mm顆粒平均含量為35.9%，對(duì)刀盤(pán)和刀具的沖擊較大。針對(duì)此情況，經(jīng)專(zhuān)家論證決定采用海瑞克S455泥水平衡盾構(gòu)機(jī)，相較土壓平衡盾構(gòu)機(jī)在沉降控制方面具有更大的優(yōu)勢(shì)[12]。盾構(gòu)機(jī)對(duì)富水圓礫地層采用的針對(duì)性措施如下：

1)刀盤(pán)采用輻條式刀盤(pán)，開(kāi)挖直徑為6.28 m，刀盤(pán)開(kāi)口率設(shè)計(jì)為30%，配備64把切刀、8把齒刀、6把邊緣滾刀和16對(duì)邊緣刮刀，能較好地在圓礫地層中掘進(jìn)。

2)采用1.2 m環(huán)寬管片，能較好地在曲線(xiàn)段完成拼裝。

3)泥水環(huán)流系統(tǒng)配備Warman 200PF PC型號(hào)進(jìn)漿泵1臺(tái)，進(jìn)漿流量為700 m3/h；Warman 10/8FF-GH排漿泵2臺(tái)，每臺(tái)排漿流量為800 m3/h，并于排漿泵前方設(shè)置了一個(gè)采石箱對(duì)大粒徑礫石和大塊黏土進(jìn)行過(guò)濾，避免造成堵塞與磨損。

4)泥水處理系統(tǒng)采用預(yù)篩分加上二次旋流除砂的分離工藝，旋流器配備底流濃度調(diào)節(jié)魚(yú)尾板和真空調(diào)節(jié)裝置，能有效地降低產(chǎn)生的棄漿量。

5)盾構(gòu)下穿后，利用管片上的徑向注漿孔進(jìn)行鋼花管注漿，同時(shí)在管片脫出盾尾5環(huán)后，對(duì)管片進(jìn)行二次壁后注漿。根據(jù)監(jiān)測(cè)情況，控制注漿壓力和注漿量。

2 泥水盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)分析

由圖2可見(jiàn)，M3左線(xiàn)穿越的地層以圓礫為主，夾雜著少量泥質(zhì)粉砂巖，M3右線(xiàn)穿越的地層則主要為圓礫和泥巖的復(fù)合地層，M3左右雙線(xiàn)的地質(zhì)情況不同勢(shì)必造成掘進(jìn)參數(shù)有所差異。同時(shí)由于既有隧道結(jié)構(gòu)的沉降控制標(biāo)準(zhǔn)相對(duì)較高，需要設(shè)置良好的掘進(jìn)參數(shù)來(lái)減少地層損失，達(dá)到控制既有線(xiàn)沉降的目的，因此本工程M3盾構(gòu)下穿既有線(xiàn)M1區(qū)間段的掘進(jìn)參數(shù)具有較強(qiáng)的代表性。

圖2 M3穿越地質(zhì)剖面圖Fig.2 Longitudinal geological section of line 3

2.1 泥水盾構(gòu)機(jī)預(yù)設(shè)掘進(jìn)參數(shù)

由于本工程為南寧地鐵建設(shè)項(xiàng)目中首次盾構(gòu)下穿既有地鐵隧道工程，為保證能夠順利通過(guò)M1區(qū)間段，施工方將穿越M1前50 m劃分為試驗(yàn)掘進(jìn)段，并根據(jù)該段施工結(jié)果預(yù)設(shè)了下穿段的掘進(jìn)參數(shù)，預(yù)設(shè)掘進(jìn)參數(shù)見(jiàn)表2。同時(shí)盾構(gòu)機(jī)在將要抵達(dá)M1區(qū)間段前，在開(kāi)挖面自穩(wěn)性較好的地段停機(jī)，進(jìn)行全面檢修和維護(hù)。

表2 預(yù)設(shè)泥水盾構(gòu)機(jī)參數(shù)Table 2 Parameters of mud shield machine

2.2 泥水盾構(gòu)機(jī)關(guān)鍵實(shí)際施工掘進(jìn)參數(shù)

本文選取M3左線(xiàn)和右線(xiàn)355～400環(huán)盾構(gòu)施工的關(guān)鍵掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析，參數(shù)變化曲線(xiàn)如圖3所示。M3左線(xiàn)盾構(gòu)機(jī)于366環(huán)進(jìn)入既有線(xiàn)M1范圍并于386環(huán)離開(kāi)；右線(xiàn)盾構(gòu)機(jī)于368環(huán)進(jìn)入既有線(xiàn)M1范圍并于388環(huán)離開(kāi)，同時(shí)左右雙線(xiàn)355～380環(huán)區(qū)間段為曲線(xiàn)段，曲線(xiàn)半徑為R300 m。

如圖3(a)所示，M3左線(xiàn)每環(huán)掘進(jìn)時(shí)間為85～325 min。M3右線(xiàn)每環(huán)掘進(jìn)時(shí)間為85～270 min；對(duì)比可見(jiàn)圓礫成分較多的M3左線(xiàn)掘進(jìn)時(shí)長(zhǎng)波動(dòng)較大，M3右線(xiàn)因泥巖成分增多總體掘進(jìn)時(shí)長(zhǎng)則有所下降；文獻(xiàn)[13]指出，適當(dāng)降低掘進(jìn)速度能夠減少對(duì)地層擾動(dòng)，故M3左右雙線(xiàn)盾構(gòu)機(jī)進(jìn)入M1范圍與曲線(xiàn)段時(shí)均降低了掘進(jìn)速度并進(jìn)行了適當(dāng)?shù)耐C(jī)活動(dòng)，以便較好地調(diào)整盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)。

圖3 M3左右線(xiàn)實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)Fig.3 Boring parameter of M3 left line

如圖3(b)所示，M3左線(xiàn)泥水倉(cāng)壓力為0.187～0.217 MPa，最大調(diào)整差為0.011 MPa。M3右線(xiàn)泥水倉(cāng)壓力為0.19～0.213 MPa，最大調(diào)整差為0.018 MPa。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，泥水盾構(gòu)機(jī)的泥水壓力可按以下式計(jì)算[14]：

式中：PU為泥水壓力值；PS為靜止側(cè)向土壓力；PW為地下水壓力；Pa為預(yù)壓。預(yù)壓是考慮土壓力、水壓力的設(shè)定誤差與泥水環(huán)流過(guò)程中的損耗等因素，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定的壓力，通常取值為0.02～0.03 MPa。

對(duì)本區(qū)間段進(jìn)行計(jì)算，PS+PW=0.167 MPa，則Pa取值為0.02～0.05 MPa，可見(jiàn)盾構(gòu)機(jī)到達(dá)366環(huán)M1下方前時(shí)Pa取值按照了經(jīng)驗(yàn)值0.02 MPa取值；當(dāng)盾構(gòu)機(jī)進(jìn)入M1下方后，為了更好地控制M1沉降，逐漸提高了泥水壓力，Pa取值提高至0.05 MPa，大于經(jīng)驗(yàn)值。

如圖3(c)所示，M3左線(xiàn)刀盤(pán)扭矩基本穩(wěn)定在2 700～3 000 kN?m范圍內(nèi)，而M3右線(xiàn)刀盤(pán)扭矩則在1 200～2 500 kN?m之間波動(dòng)，且離散性較大。M3左線(xiàn)和右線(xiàn)刀盤(pán)扭矩相差較大，右線(xiàn)扭矩明顯小于左線(xiàn)，主要原因?yàn)樽缶€(xiàn)穿越的地層圓礫成分較多且級(jí)配較好，掘進(jìn)過(guò)程較為穩(wěn)定；而右線(xiàn)穿越的地層泥巖成分增多，地層強(qiáng)度下降，需要適當(dāng)降低刀盤(pán)扭矩，同時(shí)由于地質(zhì)條件復(fù)雜程度上升，需要頻繁調(diào)整刀盤(pán)扭矩，造成離散性較大。

如圖3(d)所示，M3左線(xiàn)同步注漿壓力在0.25～0.39 MPa之間波動(dòng)，M3右線(xiàn)同步注漿壓力則在0.22～0.4 MPa之間波動(dòng)，左右雙線(xiàn)波動(dòng)程度均較大，認(rèn)為是富水圓礫地層的滲透性較大，導(dǎo)致漿液在重力作用下易向低勢(shì)能處流動(dòng)[15]，需不斷調(diào)整注漿壓力保證注漿效果；同時(shí)M3右線(xiàn)曲線(xiàn)的波動(dòng)程度大于左線(xiàn)，主要是透水性弱的泥巖成分增加后，注漿難度進(jìn)一步增加所造成。

M3下穿M1區(qū)間段泥水盾構(gòu)機(jī)其余實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)如下：

1)掘進(jìn)速度。M3左線(xiàn)與右線(xiàn)掘進(jìn)速度在進(jìn)入M1區(qū)間段與曲線(xiàn)段時(shí)為10～15 mm/min，非下穿直線(xiàn)段為20 mm/min。

2)同步注漿量。M3左線(xiàn)與右線(xiàn)同步注漿量均基本控制在5 m3/環(huán)，少部分環(huán)的注漿量為5.5 m3/環(huán)。

3)盾構(gòu)機(jī)總推力。M3左線(xiàn)盾構(gòu)推力在14 000～18 000 kN之間波動(dòng)，M3右線(xiàn)在11 000～19 000 kN之間波動(dòng)，波動(dòng)程度大于M3左線(xiàn)。

2.3 泥水盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)參數(shù)對(duì)比分析

對(duì)比分析左右線(xiàn)掘進(jìn)參數(shù)曲線(xiàn)不難看出：

1)盾構(gòu)機(jī)進(jìn)入M1既有隧道過(guò)程中泥水倉(cāng)壓力和同步注漿壓力均有所提高，Pa取值大于經(jīng)驗(yàn)取值，認(rèn)為是由于既有線(xiàn)M1處于運(yùn)營(yíng)狀態(tài)，沉降控制要求更高，而適當(dāng)提高泥水倉(cāng)壓力能使上部土層略微隆起，抵消部分地層損失[16]，從而降低既有線(xiàn)沉降。

2)地質(zhì)條件對(duì)掘進(jìn)參數(shù)程度影響較大，M3右線(xiàn)掘進(jìn)段泥巖成分較多，地質(zhì)條件相比M3左線(xiàn)掘進(jìn)段較為均一的圓礫地層更為復(fù)雜，從而造成M3右線(xiàn)刀盤(pán)扭矩總體較小且波動(dòng)程度更大，泥水倉(cāng)壓力與同步注漿壓力的波動(dòng)程度也較大。

3)M3實(shí)際掘進(jìn)參數(shù)與預(yù)設(shè)參數(shù)有一定出入：M3右線(xiàn)刀盤(pán)扭矩由于地層成分發(fā)生變化而造成出入較大；M3泥水倉(cāng)壓力相較預(yù)設(shè)參數(shù)提高了0.013～0.017 MPa，是為了更好地控制既有線(xiàn)沉降；部分環(huán)的同步注漿量相較預(yù)設(shè)值增加了0.5 m3，主要是遇到松散圓礫段或地下空洞時(shí)需增加注漿量保證注漿填充密實(shí)。其余掘進(jìn)參數(shù)與預(yù)設(shè)參數(shù)范圍值并無(wú)出入，說(shuō)明利用試驗(yàn)段預(yù)設(shè)掘進(jìn)參數(shù)能為重要施工段提供較好的參考。

3 穿越既有線(xiàn)施工結(jié)果分析

3.1 既有線(xiàn)監(jiān)測(cè)沉降值分析

為體現(xiàn)盾構(gòu)施工過(guò)程中掘進(jìn)參數(shù)對(duì)既有線(xiàn)沉降的影響，本文收集了既有線(xiàn)M1的監(jiān)測(cè)沉降數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示。并選取M3與M1交匯處既有線(xiàn)M1的關(guān)鍵監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降值，繪制沉降時(shí)程曲線(xiàn)，如圖5和圖6所示。

圖4 自動(dòng)化監(jiān)測(cè)面分布圖Fig.4 Distribution map of automatic monitoring surface

從圖5可以看出，M3左線(xiàn)盾構(gòu)機(jī)到達(dá)M1外邊緣時(shí)開(kāi)始對(duì)其產(chǎn)生較大影響，刀盤(pán)到達(dá)M1正下方至盾尾離開(kāi)M1范圍段沉降值增速最大，Y472環(huán)沉降最大增速為1.21 mm/d，Z476環(huán)沉降最大增速為1.03 mm/d；盾尾離開(kāi)后一段時(shí)間后沉降值開(kāi)始有所回升，最后趨于穩(wěn)定；Y472環(huán)最大沉降值為2.57 mm，穩(wěn)定后為1.91 mm。Z476環(huán)最大沉降值為1.92 mm，穩(wěn)定后為1.5 mm；M1左線(xiàn)沉降值最大增速與最大沉降值均小于M1右線(xiàn)，認(rèn)為是盾構(gòu)機(jī)進(jìn)入M1右線(xiàn)提高了泥水倉(cāng)壓力，有效抵消了一部分沉降所造成。

圖5 M3左線(xiàn)穿越過(guò)程中M1沉降時(shí)程曲線(xiàn)Fig.5 Time-history settlement curve of existing tunnel M1 when M3 left line traverses

從圖6可以看出，與M3左線(xiàn)穿越時(shí)類(lèi)似，M3右線(xiàn)盾構(gòu)機(jī)到達(dá)M1外邊緣時(shí)對(duì)其產(chǎn)生擾動(dòng)，盾構(gòu)機(jī)到達(dá)M1正下方至盾尾離開(kāi)M1范圍段沉降值增速最大；Y462環(huán)沉降最大增速為1.44 mm/d，Z464環(huán)沉降最大增速為0.9 mm/d，但Z464環(huán)沉降值在盾尾離開(kāi)后仍持續(xù)增長(zhǎng)，并于208 h處產(chǎn)生“突變”，經(jīng)施工單位緊急注漿1 m3后沉降值回升；M1右線(xiàn)Y462環(huán)最大沉降值為2.54 mm，穩(wěn)定后為1.92 mm。M1左線(xiàn)Z464環(huán)盾尾離開(kāi)后沉降值為2.23 mm，突變時(shí)達(dá)到4.44 mm，穩(wěn)定后為3.2 mm。

圖6 M3右線(xiàn)穿越時(shí)既有線(xiàn)M1沉降時(shí)程曲線(xiàn)Fig.6 Time-history settlement curve of existing tunnel M1 when M3 right line traverses

3.2 施工結(jié)果總結(jié)

總結(jié)本次盾構(gòu)下穿既有線(xiàn)施工，得到以下結(jié)論：

1)M1的沉降主要為盾構(gòu)開(kāi)挖過(guò)程中土體損失引起的沉降，主要分為4個(gè)階段：第1階段為盾構(gòu)機(jī)距M1約2D時(shí)土體受開(kāi)挖面支護(hù)壓力的影響的引起的輕微沉降；第2階段為盾構(gòu)機(jī)下穿M1過(guò)程中造成土體損失引起的沉降，此階段M1沉降增速最快，受掘進(jìn)參數(shù)影響較大；第3階段為受盾尾同步注漿時(shí)同步注漿壓力影響引起的沉降；第4階段為后期漿液凝固、超孔隙水壓消散等因素導(dǎo)致地層進(jìn)一步變化引起的沉降，由于本區(qū)間圓礫層滲透性較大，超孔隙水壓消散較快，消散完畢后后期M1沉降值較小并趨于穩(wěn)定。對(duì)比M3左線(xiàn)和右線(xiàn)施工引起的M1沉降曲線(xiàn)，可見(jiàn)M3右線(xiàn)施工引起的既有隧道沉降更大，說(shuō)明M3右線(xiàn)施工過(guò)程中部分掘進(jìn)參數(shù)設(shè)置不當(dāng)。此外，由于M3右線(xiàn)為后施工線(xiàn)路，對(duì)地層造成了二次擾動(dòng)，也會(huì)增大M1沉降。

2)M3右線(xiàn)掘進(jìn)過(guò)程中，盾尾離開(kāi)M1左線(xiàn)范圍后，沉降值未收斂且發(fā)生“突變”，但第2階段盾構(gòu)機(jī)盾體下穿時(shí)的沉降規(guī)律和沉降增長(zhǎng)速率與M3左線(xiàn)類(lèi)似，且經(jīng)過(guò)緊急注漿等措施后沉降值回升，并趨于穩(wěn)定。說(shuō)明M3右線(xiàn)掘進(jìn)過(guò)程中泥水倉(cāng)壓力設(shè)置正常，是由于盾尾同步注漿施工過(guò)程中出現(xiàn)失誤，造成沉降增大。

3)由于滲透性有明顯差異，M3右線(xiàn)穿越的圓礫、泥巖組成的復(fù)合地層注漿難度較大，導(dǎo)致同步注漿施工過(guò)程中出現(xiàn)了失誤，同步注漿壓力或注漿量不足，注漿位置也有所不當(dāng)。今后盾構(gòu)穿越復(fù)合地層時(shí)應(yīng)在施工過(guò)程中動(dòng)態(tài)調(diào)整同步注漿壓力和注漿位置，必要時(shí)應(yīng)適量增加注漿量以確保注漿效果。

4)M3左線(xiàn)下穿施工引起的M1沉降較小，其掘進(jìn)參數(shù)有一定代表性，能作為參考。其中，M3左線(xiàn)366～371環(huán)下穿經(jīng)過(guò)M1右線(xiàn)，380～385環(huán)經(jīng)過(guò)M1左線(xiàn)，M1右線(xiàn)沉降值相較M1左線(xiàn)減少了0.41 mm。對(duì)比2段掘進(jìn)參數(shù)，380～385環(huán)泥水倉(cāng)壓力為0.207～0.216 MPa，較366～371環(huán)泥水倉(cāng)壓力增加了0.015～0.021 MPa；380～386環(huán)刀盤(pán)扭矩與同步注漿壓力與366～371環(huán)相差不大，說(shuō)明適量提高0.01～0.02 MPa泥水壓力能有效地減少既有地鐵隧道沉降。

4 結(jié)論

1)南寧地區(qū)富水圓礫地層地質(zhì)條件比較復(fù)雜，泥巖圓礫混合地層掘進(jìn)參數(shù)波動(dòng)較大，盾構(gòu)近距離下穿既有隧道時(shí)應(yīng)當(dāng)提高泥水倉(cāng)壓力和同步注漿壓力等掘進(jìn)參數(shù)以保證既有隧道結(jié)構(gòu)安全，經(jīng)過(guò)曲線(xiàn)段應(yīng)適當(dāng)降低掘進(jìn)速度以調(diào)整盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)防止超挖擴(kuò)大地層損失。

2)泥水倉(cāng)壓力的提高能降低既有線(xiàn)沉降值的增速，同步注漿的施工不當(dāng)會(huì)導(dǎo)致既有線(xiàn)沉降增大；受到施工順序及地質(zhì)條件的影響，既有線(xiàn)左線(xiàn)和右線(xiàn)沉降值有一定差異，但均控制在5 mm之內(nèi)，既有線(xiàn)沉降整體控制良好。

3)對(duì)于在富水圓礫地層下穿既有隧道區(qū)間段掘進(jìn)，掘進(jìn)速度設(shè)置為10～15 mm/min較為合適，并可適當(dāng)停機(jī)以更好地調(diào)整盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)和其他掘進(jìn)參數(shù)；泥水倉(cāng)壓力應(yīng)控制在0.2～0.22 MPa，預(yù)壓值Pa應(yīng)適量提高，調(diào)整級(jí)差不宜超過(guò)0.015 MPa；同步注漿量應(yīng)設(shè)置為5～5.5 m3，后進(jìn)行開(kāi)挖的隧道或在泥巖圓礫復(fù)合地層中掘進(jìn)應(yīng)適量增加0.5～1 m3；同步注漿壓力應(yīng)設(shè)置為0.25～0.4 MPa，同時(shí)應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件優(yōu)化注漿位置以保證注漿效果。