雷 磊，張子明，孟 瑄，賈 雍，袁則名，和鵬飛，王喜杰

（1.中海石油（中國）有限公司上海分公司，上海 200335；2.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司，天津 300452）

東海油氣資源豐富，隨著勘探開發(fā)的深入，發(fā)現(xiàn)該區(qū)儲層普遍具有埋藏深、地質(zhì)成因復(fù)雜、儲層物性差的特點(diǎn)，屬于典型的低孔低滲儲層，自然條件下難以出現(xiàn)商業(yè)性油氣流，因此需通過對低孔滲儲層進(jìn)行壓裂改造擴(kuò)能。A4H井是東海某低滲氣田的一口多級壓裂水平井，三開8-3/8＂井眼水平段設(shè)計長1200m，下7＂尾管后，完井后再進(jìn)行多級壓裂作業(yè)，因此7＂尾管的順利到位和固井質(zhì)量是本井壓裂成功的關(guān)鍵。由于本井水平段裸眼段較長，且水平段的壓力窗口窄，7＂尾管與8-3/8＂井眼環(huán)間隙小，存在套管下不到位和固井漏失導(dǎo)致固井質(zhì)量不合格等風(fēng)險。東海區(qū)域相同鄰井扭矩波動大、數(shù)值高，鉆具失效風(fēng)險高。為了保證7＂套管在水平段的居中度，降低7＂尾管下入難度和固井循環(huán)及頂替過程中的環(huán)空壓耗，結(jié)合壓裂水泥環(huán)厚度評價優(yōu)選，首次在東海引進(jìn)了水平段隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)，整個水平段將8-3/8＂井眼擴(kuò)展至了9.2＂井眼。隨鉆擴(kuò)眼結(jié)束后，有效解決了后期作業(yè)過程中的復(fù)雜情況，下7＂尾管安全順利，保證了后期壓裂作業(yè)的順利實(shí)施。

1 A4 H井基本數(shù)據(jù)

A4H井設(shè)計完鉆井深5367m，實(shí)際完鉆深度5281m，水平段長1053m，水平段最大垂深3961.93 m，溫度162℃，目的層地漏失壓力1.76 sg，作業(yè)窗口窄，實(shí)際井身結(jié)構(gòu)見表1。

表1 A4H井井身結(jié)構(gòu)與套管程序

2 水力分析

兩個井眼完鉆與固井井底ECD對比，9.2"井眼能保證井底ECD不超過漏失壓力，保證作業(yè)安全（見表2）。

表2 模擬ECD對比

3 水平井鉆具震動分析

鉆具正弦彎曲是鉆具受壓橫向位移達(dá)到極限的一種狀態(tài)，A4H井鉆具達(dá)到正弦彎曲的有效應(yīng)力如圖1所示。

圖1 鉆具正弦彎曲模擬

3.1 起鉆具震動原因分析

（1）大段鉆具在井內(nèi)時，我們將其視為有一定剛性的線性物體，因?yàn)槭谴蠖危淇箯潉傂蕴貏e小。

（2）在井口鉆具是受懸吊系統(tǒng)控制的，在井口鉆具承受整個鉆具軸向總作用力，向下力逐漸減小，鉆壓作用于鉆頭，向下托舉鉆具，這就形成了一個軸向作用力為0的中和點(diǎn)位置，中和點(diǎn)以下，鉆具軸向作用力為受壓狀態(tài)，即軸向作用力為負(fù)值；同時還受扭矩影響，鉆具在受壓、受扭時會變成“S”形曲線。

（3）鉆具彎曲會讓鉆具有橫向活動空間（見圖2），在轉(zhuǎn)速帶動下“S”形鉆具呈現(xiàn)波浪狀“爬坡”效果，鉆具爬至高點(diǎn)向下運(yùn)動時，會向兩個低點(diǎn)位釋放軸向張力，鉆具彎曲角會形成橫向垂直井壁向上作用力，這個力夠大時就會使鉆具短暫脫離井壁。

圖2 鉆具在井眼內(nèi)中和點(diǎn)下部呈現(xiàn)“S”形狀

（4）鉆具因?yàn)閯傂杂绊?，其與下井壁接觸點(diǎn)都是鉆具直徑較大的位置，井眼間隙大，且當(dāng)兩點(diǎn)跨度較長時，就會極大降低鉆具剛性系數(shù)，鉆具旋轉(zhuǎn)時發(fā)生甩動，特別底部鉆具存在固定位移時（就像螺桿造斜角），就產(chǎn)生了橫向彎曲振動。

（5）底部鉆具鉆進(jìn)過程，巖屑會無規(guī)律參與鉆具與井壁之間接觸，會破壞鉆具的“S”形彎曲旋轉(zhuǎn)平衡，引起震動擾動，這個擾動更多表現(xiàn)為軸向震動。

鉆具與井眼尺寸差距較大時（見圖3），鉆具有較大空間運(yùn)動，相同鉆具轉(zhuǎn)速產(chǎn)生的爬坡力的力矩較短，爬坡速度更慢，所以產(chǎn)生震動頻率較低，鉆具中心點(diǎn)在井眼內(nèi)右側(cè)擺動，鉆具產(chǎn)生較小的橫向與軸向力。

圖3 鉆具與井眼尺寸差距較大時鉆具重心運(yùn)動軌跡

鉆具與井眼尺寸差距較小時（見圖4），鉆具有較小空間運(yùn)動，相同鉆具轉(zhuǎn)速產(chǎn)生的爬坡力力矩較長，爬坡速度更快，所以產(chǎn)生震動頻率較高，鉆具中心點(diǎn)運(yùn)動軌跡接近圓形，鉆具產(chǎn)生較大的橫向與軸向力，這也是BHA部分與小尺寸井眼更容易發(fā)生鉆具震動的原因。

圖4 鉆具與井眼尺寸差距較小時鉆具重心運(yùn)動軌跡

3.2 減小鉆具震動方法

（1）保證軌跡平滑，避免“S”彎加劇。

（2）加強(qiáng)鉆井液潤滑，減少鉆具側(cè)向爬坡力的力矩與鉆具承受扭矩。

（3）使用大尺寸井眼，保證鉆具側(cè)向活動空間。

（4）控制鉆壓、轉(zhuǎn)速，以減少“爬坡”現(xiàn)象。

（5）使用剛性較強(qiáng)的鉆具，減少鉆具橫向位移。

4 Rhino-XS8000 系列擴(kuò)眼器

常規(guī)的擴(kuò)眼技術(shù)是先鉆至常規(guī)尺寸井眼，再單獨(dú)下一趟擴(kuò)眼鉆具擴(kuò)眼至設(shè)計尺寸，而斯倫貝謝推薦使用的Rhino-XS8000系列擴(kuò)眼器為全機(jī)械設(shè)計，抗拉抗扭能力強(qiáng)，壽命滿足常溫井井下循環(huán)200小時，高溫井（202℃）160小時的循環(huán)時間，適應(yīng)多情況的復(fù)雜井，能一趟鉆完成擴(kuò)眼作業(yè)，提高作業(yè)時效。

5 隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)措施

（1）在設(shè)計之初，鉆具結(jié)構(gòu)上鉆頭與擴(kuò)眼器之間增加扶正器，減少鉆具跨度上避免鉆具彎曲應(yīng)力，擴(kuò)眼器上使用剛性較強(qiáng)的三根鉆鋌銜接上部鉆具，減少彎曲應(yīng)力峰值。

（2）擴(kuò)眼器刀翼為120°圓周對稱而非左右對稱，經(jīng)鉆井動態(tài)模擬分析進(jìn)行的刀翼設(shè)計和鉆具組合的選定，兼顧了力學(xué)穩(wěn)定，降低擴(kuò)眼過程中的震動。

（3）根據(jù)每趟鉆的實(shí)際情況，合理調(diào)整鉆頭及擴(kuò)眼器水眼。

（4）鉆進(jìn)關(guān)注扭矩，加強(qiáng)摩擦系數(shù)反演，扭矩過大時增加鉆井液潤滑效果。

（5）控制鉆壓，保證鉆具不發(fā)生過大彎曲。

（6）勤測斜，保證井眼軌跡平滑。

同深度扭矩對比見圖5。

圖5 本井與同區(qū)塊相同井型相同深度的另一口震動較大的鄰井扭矩對比

6 結(jié)論

通過一系列優(yōu)化措施順利完成本井施工，作業(yè)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)如下：

（1）Rhino-XS8000擴(kuò)眼器首次在東海應(yīng)用成功，在該區(qū)塊與定向和隨鉆測量工具配合使用效果很好，擴(kuò)眼過程中扭矩波動非常小，鉆具震動控制較好。

（2）鉆具震動主要發(fā)生在BHA部位，通過鉆具優(yōu)化、鉆進(jìn)參數(shù)控制、軌跡控制和摩阻控制等方面能減少鉆具震動的發(fā)生。

（3）本區(qū)塊擴(kuò)眼速度較該區(qū)塊正常機(jī)械鉆速慢，平均擴(kuò)眼速度為該區(qū)塊正常不擴(kuò)眼機(jī)械鉆速的30%-50%。

（4）本井作業(yè)中監(jiān)測與模擬水力摩阻扭矩變化，及時發(fā)現(xiàn)并應(yīng)對鉆井風(fēng)險，實(shí)現(xiàn)7"尾管帶9.2"扶正器順利到位、順利固井。