聶 臻， 于 凡， 黃根爐， 李 偉， 梁奇敏

（1. 中國(guó)石油集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司，北京 100083；2. 中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東青島 266580）

Sadi 油藏為伊拉克H 油田主力油藏之一，埋深2 600.00 m 左右，平均孔喉半徑0.01～10.00 μm，厚度約50.00 m，滲透率0.1～1.3 mD，孔隙度16%～19%，屬特低滲透、中等孔隙度的碳酸鹽巖油藏[1]，已鉆2 口水平井，日產(chǎn)油量均低于41.0 t。根據(jù)中東地區(qū)同類(lèi)油藏的開(kāi)發(fā)經(jīng)驗(yàn)[2-6]，擬在Sadi 油藏鉆一口魚(yú)骨狀多分支先導(dǎo)試驗(yàn)井，以探索該油藏的合理開(kāi)發(fā)方式。目前，魚(yú)骨井井眼布置方案的優(yōu)選方法是，利用根據(jù)油藏工程建立的理論模型計(jì)算不同井眼布置方案下的產(chǎn)量[7-14]，以產(chǎn)量最高的方案為最優(yōu)井眼布置方案。但該井眼布置方案優(yōu)選方法既沒(méi)考慮魚(yú)骨井分支井眼長(zhǎng)度、分支井眼與主井眼的夾角、分支井眼間的間距以及分支井眼數(shù)量等對(duì)油井產(chǎn)量的影響；也沒(méi)考慮實(shí)際魚(yú)骨井鉆井能力，如主井眼及分支井眼的極限鉆深、鉆井難度與風(fēng)險(xiǎn)、成本等。因此，筆者以Sadi 油藏條件為基礎(chǔ)，開(kāi)展地質(zhì)-油藏-工程一體化條件下的魚(yú)骨井井眼布置方案研究，將魚(yú)骨井井眼布置方案與鉆井工程和地質(zhì)油藏工程緊密結(jié)合，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)魚(yú)骨井的極限鉆井能力，在降低鉆井風(fēng)險(xiǎn)、保證安全施工和節(jié)約鉆井成本的條件下，優(yōu)選出產(chǎn)能最高的魚(yú)骨井井眼布置方案，一方面為油藏工程師最終的布井提供思路，另一方面保證現(xiàn)場(chǎng)鉆井的順利實(shí)施。

1 井眼布置方案優(yōu)選思路

確定魚(yú)骨井井眼布置方案時(shí)綜合考慮地質(zhì)、油藏和工程因素，其核心目的是在魚(yú)骨井極限鉆深下，探索具有較高單井產(chǎn)量且鉆井風(fēng)險(xiǎn)可控的魚(yú)骨井井眼布置方案。主要技術(shù)思路是：1）在常規(guī)定向鉆具組合條件下，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)鉆井技術(shù)水平和水平井井身結(jié)構(gòu)，計(jì)算魚(yú)骨井主井眼和分支井眼的極限延伸能力，確定出主分井眼和支井眼的最大長(zhǎng)度；2）以魚(yú)骨井極限鉆深為約束，利用油藏?cái)?shù)模軟件Eclipse 分析魚(yú)骨井分支井眼數(shù)量、分支井眼長(zhǎng)度、主井眼與分支井眼夾角、相鄰分支井眼的間距等因素對(duì)油井產(chǎn)量的影響；3）根據(jù)分析結(jié)果制定魚(yú)骨井不同井眼布置方案，再利用Sadi 油藏的物性參數(shù)，計(jì)算出不同井眼布置方案在相同時(shí)間內(nèi)的累計(jì)產(chǎn)油量；4）根據(jù)魚(yú)骨井的鉆井難度建立以鉆井時(shí)間為基礎(chǔ)的鉆井風(fēng)險(xiǎn)模型，評(píng)價(jià)不同井眼布置方案下的鉆井風(fēng)險(xiǎn)和鉆井成本；5）綜合分析對(duì)比不同魚(yú)骨井井眼布置方案的累計(jì)產(chǎn)油量與鉆井時(shí)間，確定最佳魚(yú)骨井井眼布置方案。

2 Sadi 油藏魚(yú)骨井極限鉆深分析

H 油田鉆遇地層及壓力系統(tǒng)較為復(fù)雜，1 350.00～1 910.00 m 井段鉆遇的 Lower Fars 地層為異常高壓鹽膏層，地層壓力系數(shù)達(dá)到2.15，該地層下部碳酸鹽巖地層壓力系數(shù)為1.10～1.36，并含有多套不穩(wěn)定的異常疏松砂巖，易垮塌的頁(yè)巖、泥灰?guī)r、泥巖等夾層，局部存在裂縫、孔洞、瀝青等。根據(jù)鉆遇地層及地層壓力情況，Sadi 油藏水平井采用五開(kāi)井身結(jié)構(gòu)：φ508.0 mm 表層套管下至井深150.00 m，封固淺層疏松漏失地層；φ339.7 mm 技術(shù)套管下至井深1 350.00 m左右，封固Lower Fars 高壓鹽膏層以上的地層；φ244.5 mm 技術(shù)套管下至井深1 926.00 m 左右，封固Lower Fars 高壓鹽膏層；φ177.8 mm 油層套管下至Sadi B1 地層頂部；φ152.4 mm 水平井眼穿過(guò)MB1—MB2 層，長(zhǎng)度約800.00 m，采用篩管完井。

2.1 魚(yú)骨井極限鉆深的確定方法

根據(jù)Sadi 油藏魚(yú)骨井井身結(jié)構(gòu)的要求，主要采用以下方法進(jìn)行魚(yú)骨井主井眼、分支井眼的極限鉆深計(jì)算，為魚(yú)骨井井眼布置方案提供依據(jù)。

1）確定計(jì)算參數(shù)，包括井眼軌道（主井眼、分支井眼）、鉆具組合（螺桿）、井眼直徑、摩阻系數(shù)、鉆壓、鉆頭扭矩和鉆井液密度，以魚(yú)骨井主井眼及鉆進(jìn)最困難的最遠(yuǎn)分支井眼作為主井眼、分支井眼的基本井眼軌道，主井眼、分支井眼的極限鉆深為基本井眼軌道沿井眼方向的最大延伸長(zhǎng)度。

2）將魚(yú)骨井主井眼、分支井眼沿井眼方向延伸，每延伸一次后利用鉆井設(shè)計(jì)軟件Landmark 進(jìn)行約束條件下的計(jì)算。約束條件包括：最大扭矩小于鉆機(jī)輸出額定扭矩，最大扭矩小于鉆柱抗扭強(qiáng)度，井口有效軸向力大于0，最大有效軸向力小于鉆柱抗拉強(qiáng)度，最大綜合應(yīng)力小于管柱材料屈服強(qiáng)度，最大交變應(yīng)力小于疲勞極限，水力參數(shù)約束，完井管柱順利下入等，驗(yàn)證各項(xiàng)參數(shù)是否處于許用范圍內(nèi)。

3）當(dāng)主井眼、分支井眼在某一井深不能滿(mǎn)足全部約束條件中的任一約束條件時(shí)，即認(rèn)為當(dāng)前井深為魚(yú)骨井的極限鉆深。

4）分別計(jì)算魚(yú)骨井主井眼、分支井眼在水平方向的長(zhǎng)度，并將其作為優(yōu)選魚(yú)骨井井眼布置方案的第一個(gè)參考因素。

2.2 主井眼、分支井眼軌道參數(shù)

以Sadi 油藏水平井相關(guān)參數(shù)為魚(yú)骨井設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，其井眼軌跡數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。將水平井水平段視為魚(yú)骨井主井眼的一部分，魚(yú)骨井主井眼可沿井眼方向延伸至極限鉆深，分支井眼可沿主井眼兩側(cè)鉆成。

在主井眼中設(shè)計(jì)一分支井眼作為分支井眼極限鉆深分析的基礎(chǔ)井眼軌道，該分支井眼在主井眼井深3 000.00 m 處開(kāi)窗，其井眼軌跡數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

由于主井眼采用篩管完井，魚(yú)骨井形狀選用上魚(yú)骨狀，分支井眼由增斜扭方位段、降斜扭方位段和穩(wěn)斜段組成，分支井眼可沿穩(wěn)斜段井眼方向延伸至極限鉆深。

表 1 Sadi 油藏魚(yú)骨井主井眼軌跡數(shù)據(jù)Table 1 Main wellbore trajectory data of fishbone well in Sadi reservoir

表 2 Sadi 油藏魚(yú)骨井第三分支井眼軌跡數(shù)據(jù)Table 2 Well trajectory data of the third branch of fishbone well in Sadi reservoir

2.3 主井眼極限鉆深分析

以ZJ70 型鉆機(jī)的鉆井能力為基礎(chǔ)，以Sadi 油藏水平井φ152.4 mm 井眼典型定向鉆具組合（φ152.4 mm鉆頭+φ120.7 mm 螺桿（1.0°彎角）+φ88.9 mm 無(wú)磁加重鉆桿×1 根+LWD+φ88.9 mm 無(wú)磁加重鉆桿×1 根+φ88.9 mm 鉆桿+φ101.6 mm 鉆桿×15 根+φ120.7 mm鉆鋌×54 根+φ120.7 mm 震擊器+φ88.9 mm 加重鉆桿×15 根+φ101.6 mm 鉆桿）為例，計(jì)算主井眼從井深3 645.00 m 處沿井眼方向延伸時(shí)，每次延伸后的最大扭矩、井口有效軸向力、最大有效軸向力、最大綜合應(yīng)力、疲勞比、壓降、完井管柱有效軸向力等力學(xué)參數(shù)，并進(jìn)行約束條件判斷。結(jié)果顯示：當(dāng)主井眼延伸至井深3 985.00 m 時(shí)，最大扭矩（9.50 kN·m） 小于 鉆機(jī)輸出額定扭矩（80.00 kN·m），井口有效軸向力（500.00 kN）大于 0 kN，最大有效軸向力（500.00 kN ）小于鉆柱抗拉強(qiáng)度（2 400.00 kN），最大綜合應(yīng)力（510.00 MPa）小于管柱屈服強(qiáng)度（720.00 MPa），疲勞比（0.36）小于1.00，壓降（26.30 MPa）小于27.00 MPa，完井管柱有效軸向力（230.00 kN）大于0 kN，各力學(xué)參數(shù)在危險(xiǎn)截面深度處的數(shù)值均滿(mǎn)足判定條件。這表明，主井眼延伸至井深3 985.00 m 時(shí)，鉆井施工處于安全狀態(tài)，主井眼可能并未鉆至極限井深。當(dāng)主井眼延伸至井深3 995.00 m 時(shí)，首次在井深2 160.00 m處出現(xiàn)綜合應(yīng)力大于管柱屈服強(qiáng)度的情況，判斷該井深（3 995.00 m）已超出主井眼的極限鉆深。綜合以上計(jì)算結(jié)果，Sadi 油藏魚(yú)骨井主井眼的極限鉆深為3 985.00 m。

2.4 分支井眼極限鉆深分析

除進(jìn)行完井管柱有效軸向力判斷以外，分支井眼極限鉆深采用與主井眼極限鉆深相同的方法和鉆井參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。結(jié)果表明，當(dāng)分支井眼延伸至井深3 949.00 m 時(shí)，最大扭矩（9.70 kN·m）小于 鉆機(jī)輸出額定扭矩（80.00 kN·m），井口有效軸向力（450.00 kN）大于 0 kN， 最大有效軸向力（450.00 kN ）小于鉆柱抗拉強(qiáng)度（2 400.00 kN），最大綜合應(yīng)力（164.00 MPa）小于管柱屈服強(qiáng)度（720.00 MPa），疲勞比（0.32）小于 1.00，壓降（26.50 MPa）小于 27.00 MPa，所有的計(jì)算參數(shù)均滿(mǎn)足約束條件。當(dāng)分支井眼延伸至井深3 959.00 m 時(shí)，首次在井深約2 160.00 m 處出現(xiàn)綜合應(yīng)力大于管柱屈服強(qiáng)度的情況，判斷該井深（3 959.00 m）已超出分支井眼的極限鉆深。因此，Sadi 油藏魚(yú)骨分支井井眼極限鉆深為3 949.00 m。

上述計(jì)算結(jié)果表明，Sadi 油藏魚(yú)骨井的主井眼極限鉆深為3 985.00 m，最大水平段長(zhǎng)度為1 141.96 m；分支井眼的極限鉆深為3 949.00 m，最大水平段長(zhǎng)度為828.56 m。

3 魚(yú)骨井參數(shù)對(duì)Sadi 油藏產(chǎn)能的影響

3.1 Sadi 油藏魚(yú)骨井Eclipse 模型的建立

Sadi 油藏屬特低滲透、中等孔隙度的碳酸鹽巖油藏，油藏非均質(zhì)性強(qiáng)，油藏孔隙度及滲透率實(shí)際數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

為避免在分析單因素對(duì)魚(yú)骨井產(chǎn)能影響時(shí)受油藏非均質(zhì)性的影響，使用Eclipse 軟件分析了魚(yú)骨井主要參數(shù)對(duì)產(chǎn)能的影響。將Sadi 油藏簡(jiǎn)化為均質(zhì)油藏，滲透率及孔隙度采用平均值進(jìn)行計(jì)算，平均滲透率取1.00 mD，平均孔隙度取15.0%。在分析魚(yú)骨井不同井眼布置方案對(duì)產(chǎn)能的影響時(shí)，為體現(xiàn)不同魚(yú)骨井的真實(shí)產(chǎn)量，滲透率及孔隙度采用原始測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，以盡量保證模擬結(jié)果與實(shí)際情況相符。根據(jù)目前Sadi 油藏的開(kāi)發(fā)方式及產(chǎn)量，產(chǎn)能分析設(shè)置為定液生產(chǎn)（178 t/d），將30 年累計(jì)產(chǎn)油量作為評(píng)價(jià)魚(yú)骨井產(chǎn)能高低的標(biāo)準(zhǔn)。

表 3 Sadi 儲(chǔ)層不同層系巖石物理性質(zhì)Table 3 Petrophysical properties of different strata in the Sadi reservoir

3.2 魚(yú)骨井主要參數(shù)對(duì)產(chǎn)能的影響

在Sadi 油藏主井眼、分支井眼極限鉆深條件下，根據(jù)國(guó)內(nèi)外實(shí)際魚(yú)骨井鉆井參數(shù)的調(diào)研結(jié)果，確定了較為通用的魚(yú)骨井參數(shù)取值范圍，見(jiàn)表4。在模擬過(guò)程中為得到單因素較為理想的產(chǎn)能模擬結(jié)果，當(dāng)改變其中任一影響因素時(shí)，其余影響因素的取值不變。

表 4 Sadi 魚(yú)骨井關(guān)鍵參數(shù)取值范圍Table 4 Value scope of key parameters for Sadi fishbone wells

3.2.1 分支井眼數(shù)量

分支井眼長(zhǎng)度600.00 m、分支井眼與主井眼夾角30°、相鄰分支井眼的間距70.00 m 固定不變，模擬魚(yú)骨井分支井眼數(shù)量對(duì)魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量的影響，結(jié)果如圖1 所示。從圖1 可以看出，隨著分支井眼增多，魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量呈線(xiàn)性增大。

圖 1 分支井眼數(shù)量對(duì)魚(yú)骨井產(chǎn)能的影響Fig.1 Influence of the number of branch holes on the productivity of fishbone wells

3.2.2 分支井眼長(zhǎng)度

分支井眼5 個(gè)、分支井眼與主井眼夾角30°、相鄰分支井眼的間距70.00 m，模擬分支井眼長(zhǎng)度對(duì)魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量的影響，結(jié)果如圖2 所示。從圖2 可以看出，隨著分支井眼長(zhǎng)度增加，魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量呈線(xiàn)性增大。

3.2.3 主井眼與分支井眼夾角

分支井眼5 個(gè)、相鄰分支井眼的間距70.00 m，分支井眼長(zhǎng)度600.00 m 固定不變，模擬主井眼與分支井眼夾角對(duì)魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量的影響，結(jié)果如圖3 所示。從圖3 可以看出，魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量隨主井眼與分支井眼夾角增大而增大，但當(dāng)主井眼與分支井眼夾角增至30°后，增大趨勢(shì)開(kāi)始變緩。

圖 2 分支井眼長(zhǎng)度對(duì)魚(yú)骨井產(chǎn)能的影響Fig. 2 Influence of branch hole length on the productivity of fishbone wells

圖 4 相鄰分支井眼的間距對(duì)魚(yú)骨井產(chǎn)能的影響Fig. 4 The influence of the spacing between adjacent branch holes on the productivity of fishbone wells

圖 3 主井眼與分支井眼夾角對(duì)魚(yú)骨井產(chǎn)能的影響Fig. 3 The influence of the included angle between the main wellbore and branch hole on the productivity of fishbone well

3.2.4 相鄰分支井眼的間距

分支井眼5 個(gè)、主井眼與分支井眼間夾角30°，分支井眼長(zhǎng)度600.00 m 固定不變，模擬相鄰分支井眼的間距對(duì)魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量的影響，結(jié)果如圖4 所示。從圖4 可以看出，隨相鄰分支井眼的間距增大，魚(yú)骨井30 年累計(jì)產(chǎn)油量增大，但增大趨勢(shì)逐漸變緩。

由上述模擬結(jié)果可知，隨著分支井眼數(shù)量、長(zhǎng)度，主井眼與分支井眼間夾角，相鄰分支井眼的間距增加，魚(yú)骨井產(chǎn)能均增大，但隨著主井眼與分支井眼間夾角和相鄰分支井眼的間距增大，魚(yú)骨井產(chǎn)能的增大趨勢(shì)變緩。

根據(jù)以上分析結(jié)果，綜合考慮極限鉆深和造斜率等因素，主井眼與分支井眼夾角和相鄰分支井眼的間距不宜過(guò)大，所以在制定魚(yú)骨井井眼布置方案時(shí)，應(yīng)將分支井眼數(shù)量及其長(zhǎng)度作為主要優(yōu)選參數(shù)，由于主井眼與分支井眼夾角和相鄰分支井眼的間距增大到一定程度后對(duì)產(chǎn)能影響較小，故確定魚(yú)骨井主井眼與分支井眼夾角為30°，相鄰分支井眼的間距為70.00 m。

4 魚(yú)骨井井眼布置方案的優(yōu)選

4.1 Sadi 油藏魚(yú)骨井井眼布置方案及產(chǎn)能預(yù)測(cè)

以極限鉆深和單因素產(chǎn)能影響分析為基礎(chǔ)，按以下步驟優(yōu)選出較為合理的魚(yú)骨井井眼布置方案：

1）主井眼和分支井眼均采用極限鉆深，主井眼水平段長(zhǎng)度為1 100.00 m，將魚(yú)骨井主井眼及分支井眼的軌跡數(shù)據(jù)導(dǎo)入到Eclipse 軟件中；

2）固定魚(yú)骨井主井眼與分支井眼夾角為30°，相鄰分支井眼的間距為70.00 m；

3）每增加一個(gè)分支井眼，為保證魚(yú)骨井井底部分支井眼處于極限長(zhǎng)度范圍內(nèi)，魚(yú)骨井所有分支井眼長(zhǎng)度均減去相鄰分支井眼的間距；

3）將分支井眼數(shù)量及其長(zhǎng)度作為主要優(yōu)選參數(shù)，主井眼與分支井眼夾角和相鄰分支井眼的間距固定不變。

采用上述步驟[15-19]，制定了7 套魚(yú)骨井井眼布置方案：方案1，為3 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度800.00 m；方案2，為4 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度730.00 m；方案3，為5 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度660.00 m；方案4，為6 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度590.00 m；方案5，為7 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度520.00 m；方案6，為8 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度450.00 m；方案7，為9 分支井眼，分支井眼長(zhǎng)度370.00 m。各方案主井眼與分支井眼間夾角均為30°，相鄰分支井眼的間距均為70.00 m。各方案主井眼與分支井眼的分布如圖5 所示。

圖 5 極限鉆深條件下的魚(yú)骨井井眼布置方案Fig.5 The arrangement scheme of fishbone wellbores under extreme drilling depth

將不同方案的魚(yú)骨井井眼軌跡導(dǎo)入Eclipse軟件，采用表3 中的Sadi 油藏物性數(shù)據(jù)，模擬各方案30 年累計(jì)產(chǎn)油量，結(jié)果如圖6 所示。從圖6 可以看出：采用方案2 的Sadi 油藏魚(yú)骨井的累計(jì)產(chǎn)油量最大。

圖 6 魚(yú)骨井不同井眼布置方案下30 年累計(jì)產(chǎn)油量Fig.6 Cumulative oil production in 30 years under different arrangement schemes of fishbone well

4.2 不同井眼布置方案的鉆井難度分析

在魚(yú)骨井鉆井過(guò)程中，魚(yú)骨井每一段軌跡的鉆井要求、鉆井難度與風(fēng)險(xiǎn)是不同的。每一分支的鉆進(jìn)過(guò)程為主井眼復(fù)合鉆進(jìn)、懸空側(cè)鉆、分支井眼增斜扭方位段滑動(dòng)鉆進(jìn)、分支井眼降斜扭方位段滑動(dòng)鉆進(jìn)、分支井眼穩(wěn)斜段復(fù)合鉆進(jìn)等（見(jiàn)圖7）[20-24]。在這些鉆進(jìn)階段中，分支井眼懸空側(cè)鉆、增斜扭方位段滑動(dòng)鉆進(jìn)、分支井眼降斜扭方位段滑動(dòng)鉆進(jìn)等階段的鉆井難度及風(fēng)險(xiǎn)較高，鉆進(jìn)時(shí)間也更長(zhǎng)，且隨著分支井眼增多，側(cè)鉆點(diǎn)及分支井眼也增多，鉆井難度、風(fēng)險(xiǎn)及成本也相應(yīng)增加。

圖 7 魚(yú)骨井主井眼和分支井眼軌跡示意Fig.7 Trajectories of the main wellbore and branch hole in fishbone wells

為直觀反映不同鉆進(jìn)階段的鉆井難度，以鉆井時(shí)間為基礎(chǔ)，建立了魚(yú)骨井在不同鉆進(jìn)階段的鉆井風(fēng)險(xiǎn)及成本計(jì)算模型，以評(píng)價(jià)魚(yú)骨井不同井眼布置方案的鉆井難度、風(fēng)險(xiǎn)及成本：

式中：tt為魚(yú)骨井純鉆時(shí)間，h；n 為分支井眼數(shù)量，個(gè)；tm為主井眼鉆進(jìn)時(shí)間，h；lzx為分支井眼增斜扭方位段總長(zhǎng)度，m；lfw為分支井眼穩(wěn)斜段總長(zhǎng)度，m；lm為主井眼總長(zhǎng)度，m；vs為滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆速，m/h；vf為復(fù)合鉆進(jìn)鉆速，m/h。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)鉆資料，Sadi 油藏魚(yú)骨井鉆井過(guò)程中，扭方位滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆速為3.00 m/h，復(fù)合鉆進(jìn)鉆速為6.00 m/h，懸空側(cè)鉆鉆速為1.00 m/h。以此為基礎(chǔ)，利用式（1）計(jì)算不同魚(yú)骨井井眼布置方案所需的純鉆進(jìn)時(shí)間，結(jié)果如圖8 所示。從圖8 可以看出，采用方案1 的Sadi 油藏魚(yú)骨井的鉆井時(shí)間最短，即鉆井風(fēng)險(xiǎn)與成本最低。

圖 8 魚(yú)骨井不同井眼布置方案下的鉆進(jìn)時(shí)間Fig.8 Drilling time of fishbone wells with different wellbore arrangement schemes

由圖7 和圖8 可知：在使用典型螺桿鉆具組合的極限鉆深條件下，Sadi 油藏魚(yú)骨井采用方案1、方案2 和方案3 布置井眼，鉆井風(fēng)險(xiǎn)和成本相對(duì)較低；采用方案2、方案3 和方案1 布置井眼的魚(yú)骨井，產(chǎn)能相對(duì)較高。綜合比較后認(rèn)為，在Sadi 油藏條件下，魚(yú)骨井宜采用方案2 和方案1 布置井眼，這樣既可以取得較高的產(chǎn)能，又可以大大降低鉆井風(fēng)險(xiǎn)和成本。

5 結(jié) 論

1）綜合考慮地質(zhì)、油藏、工程條件，確定了魚(yú)骨井主井眼與分支井眼極限鉆深的判定方法，分析了魚(yú)骨井主要技術(shù)參數(shù)和魚(yú)骨井不同井眼布置方案對(duì)魚(yú)骨井累計(jì)產(chǎn)油量的影響規(guī)律，建立了魚(yú)骨井不同井眼布置方案鉆井難度及風(fēng)險(xiǎn)的評(píng)價(jià)方法。

2）模擬計(jì)算表明，在主井眼與分支井眼夾角30°、相鄰分支井眼的間距70.00 m 的條件下，3 分支井眼、分支井眼長(zhǎng)為800.00 m 和4 分支井眼、分支井眼長(zhǎng)為730.00 m 時(shí)，Sadi 油藏魚(yú)骨井具有較高的產(chǎn)油量、較低的鉆井風(fēng)險(xiǎn)和成本。

3）研究表明，地質(zhì)、油藏與工程相互制約，只有三者相互配合，才能使魚(yú)骨井順利完井，并獲得最佳的開(kāi)發(fā)效果。

4）以魚(yú)骨井的關(guān)鍵指標(biāo)作為優(yōu)選魚(yú)骨井井眼布置方案的主要目標(biāo)，將魚(yú)骨井主井眼與分井眼極限鉆深、產(chǎn)油能力、鉆井風(fēng)險(xiǎn)與成本作為優(yōu)選過(guò)程中的參考因素，形成了Sadi 油藏魚(yú)骨井井眼布置方案優(yōu)選方法。該方法同樣可以適用于其他油田，可根據(jù)不同油藏特征、鉆具組合、鉆井風(fēng)險(xiǎn)與成本等條件設(shè)置不同計(jì)算參數(shù)，優(yōu)選出開(kāi)發(fā)效益最大化的魚(yú)骨井井眼布置方案。