肖秀程， 楊戰(zhàn)利， 楊澤坤， 趙寶， 蔣紅鵬， 薛永

(1.哈爾濱焊接研究院有限公司，哈爾濱 150028；2.撫順機(jī)械設(shè)備制造有限公司，遼寧 撫順 113122)

0 前言

隨著經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，能源消耗和環(huán)境危機(jī)的問(wèn)題日益突出，尤其是在國(guó)家提出“2035年基本實(shí)現(xiàn)社會(huì)主義現(xiàn)代化”的目標(biāo)，要求工業(yè)發(fā)展以低能耗和環(huán)境友好的形式展開(kāi)。在工業(yè)生產(chǎn)中，如汽車(chē)、船舶、航天和管道運(yùn)輸?shù)刃袠I(yè)都涉及到焊接，傳統(tǒng)焊接在焊接過(guò)后難免會(huì)有焊接變形，為了保證尺寸則會(huì)增加矯正工序這也使得能耗和成本增加；在重工業(yè)中一些鋼材結(jié)構(gòu)件為獲得可靠性更高的焊接接頭，不得不增加鋼材厚度來(lái)擴(kuò)大焊接有效面積，而鋼材厚度增加則提升了鋼的消耗量，潛在地提升了化石能源的消耗，因此研究和發(fā)展成本低、性能高、無(wú)污染的焊接方法十分必要。而隨焊激冷焊接技術(shù)能改善焊接接頭組織分布，細(xì)化焊縫晶粒尺寸，提升焊接接頭物理性能，控制焊接殘余應(yīng)力應(yīng)變等，可以減少焊接變形矯正工序和擴(kuò)大焊接工藝窗口，降低能源消耗?，F(xiàn)如今隨焊激冷焊接技術(shù)對(duì)焊接接頭組織和性能的控制仍是研究熱點(diǎn)，大量學(xué)者對(duì)其展開(kāi)研究。文中將從隨焊激冷新型焊接技術(shù)的原理、特點(diǎn)和冷源的主要特征參數(shù)等方面展開(kāi)論述。

1 隨焊激冷技術(shù)的原理

隨焊激冷是在焊接過(guò)程中在距離焊接熱源一定位置設(shè)置一個(gè)或多個(gè)冷源，在焊接過(guò)程中冷源裝置與焊槍保持相對(duì)靜止，使焊接溫度場(chǎng)產(chǎn)生畸變，加快焊縫金屬冷卻速度從而實(shí)現(xiàn)接頭組織性能調(diào)控和工件焊接變形控制的一種新型焊接技術(shù)[1-3]。冷源裝置設(shè)置的位置主要有4種：熱源前面、側(cè)面、后面及工件背面[4-7]，根據(jù)大量學(xué)者研究結(jié)果，在冷卻介質(zhì)不污染焊縫金屬的情況下，冷源直接設(shè)置在焊槍后面一定位置對(duì)焊接接頭質(zhì)量的控制效果最好，圖1表示的就是在焊槍后一定距離設(shè)置冷源的原理圖[8]。

圖1 冷源作用在正面熱源后側(cè)原理

冷源使用的冷卻介質(zhì)分為3類(lèi)：氣態(tài)、液態(tài)和固態(tài);氣態(tài)主要有氦氣、氬氣、氮?dú)夂投趸嫉?；液態(tài)主要有液氮、液態(tài)二氧化碳和水；固態(tài)主要以干冰為主。而這些冷卻介質(zhì)可能對(duì)電弧或焊接熔池有干擾，造成焊縫金屬的次生缺陷，所以冷源的作用方式根據(jù)不同的冷源介質(zhì)分為2類(lèi)：一類(lèi)是不會(huì)對(duì)焊縫金屬造成負(fù)面影響的介質(zhì)，如氦氣、氬氣等，這類(lèi)一般采用直接接觸方式，直接接觸方式的冷卻效果明顯，并且對(duì)調(diào)節(jié)響應(yīng)及時(shí)；另一類(lèi)是易對(duì)熔池造成影響摻入雜質(zhì)元素的介質(zhì)，如水、氮?dú)獾?，這類(lèi)介質(zhì)跟隨焊槍作用在工件正面時(shí)多采用間接接觸方式，即利用冷卻液冷卻的金屬與工件接觸，通過(guò)固體向固體傳熱來(lái)加快工件的冷卻速度，圖2是一種利用CO2作為冷卻介質(zhì)的滾輪間接冷卻裝置[9]。

圖2 滾輪間接冷卻裝置

2 隨焊激冷的特點(diǎn)

隨焊激冷相比于傳統(tǒng)焊接手段，施加的冷源加快焊縫金屬冷卻速度并改變焊接溫度場(chǎng)，使得焊接應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)也產(chǎn)生變化。因此，通過(guò)控制隨焊冷源特征參數(shù)，可以實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接工件的變形和接頭性能的控制，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了廣泛的研究，提出隨焊激冷的特點(diǎn)有以下幾點(diǎn)。

2.1 降低焊接殘余應(yīng)力和應(yīng)變

傳統(tǒng)焊接過(guò)后，焊縫金屬的凝固和冷卻都會(huì)產(chǎn)生收縮塑性應(yīng)變，而已經(jīng)冷卻的母材會(huì)阻止焊縫金屬的這種收縮現(xiàn)象而對(duì)焊縫金屬施加拉應(yīng)力，相對(duì)母材會(huì)受到焊縫金屬的反作用表現(xiàn)為壓應(yīng)力。因此，工件冷卻到室溫后為維持工件內(nèi)部平衡，在這種壓應(yīng)力下工件將發(fā)生變形，對(duì)于一些配對(duì)工件，這種變形是不允許的。隨焊激冷焊接后，焊接溫度場(chǎng)發(fā)生畸變[10]?；儏^(qū)對(duì)前端凝固金屬產(chǎn)生拉伸作用，緩解焊縫金屬橫向收縮，降低焊縫兩側(cè)母材的壓應(yīng)力水平，使焊接變形得到控制[11-16]，如圖3[12]所示。隨著冷卻速度的增加，焊縫中心會(huì)表現(xiàn)為壓應(yīng)力，這有助于提高焊縫的可靠性。

圖3 傳統(tǒng)焊接與隨焊激冷焊接試件的變形情況

2.2 縮小焊接熱影響區(qū)寬度

隨焊冷源在提高焊縫金屬冷卻速度時(shí)，也使得熱影響區(qū)的熱循環(huán)曲線(xiàn)發(fā)生顯著的變化，如圖4[14]所示，在冷源的作用下，焊縫冷卻速度顯著加快，近焊縫區(qū)域熱循環(huán)峰值溫度降低，峰值溫度停留的時(shí)間縮短。熱循環(huán)曲線(xiàn)峰值溫度降低和停留時(shí)間縮短，因此近焊縫區(qū)母材溫度達(dá)到固態(tài)相變溫度線(xiàn)的區(qū)域縮小，即焊接熱影響區(qū)寬度縮小，其中粗晶區(qū)和臨界晶區(qū)等性能薄弱寬度也隨之縮小，使焊接熱影響區(qū)性能得到優(yōu)化。

圖4 傳統(tǒng)焊接與隨焊激冷焊接近焊縫區(qū)的熱循環(huán)曲線(xiàn)

Amuda等人[17]研究了隨焊激冷技術(shù)對(duì)焊縫和熱影響區(qū)寬度的影響。發(fā)現(xiàn)隨焊激冷與傳統(tǒng)焊接相比，焊縫寬度縮小2%～5%，而熱影響區(qū)的寬度縮小39%，表1[17]展示了不同熱輸入下傳統(tǒng)焊接和隨焊激冷焊接焊縫和熱影響區(qū)的寬度，隨熱輸入增加，冷源效果越明顯熱影響區(qū)收縮了42.7%。眾所周知，熱影響區(qū)因受熱溫度不同表現(xiàn)為組織的不勻均，因此接頭性能低于母材，縮小熱影響區(qū)寬度能有效改善接頭綜合性能[18-22]。

表1 焊縫寬度隨冷卻條件的變化

2.3 降低熱裂紋敏感性

熱裂紋是指晶間或枝晶間的材料缺陷，在熔焊過(guò)程中在靠近熔池區(qū)域中演化和生長(zhǎng)，或在多焊道焊接過(guò)程中出現(xiàn)在再熱焊縫金屬中[23]。熱裂紋主要分為3類(lèi)，焊縫區(qū)的凝固裂紋、主要分布在熱影響區(qū)的液化裂紋及不存在液膜的高溫失塑裂紋。研究發(fā)現(xiàn)，隨焊激冷焊接技術(shù)能降低結(jié)晶裂紋和液化裂紋的敏感性。

2.3.1降低結(jié)晶裂紋敏感性

結(jié)晶裂紋是由于金屬在凝固階段，低熔點(diǎn)共晶物被排擠到晶界處，以液膜的形式存在，在熱應(yīng)力產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力下發(fā)生變形以致開(kāi)裂的情況。隨焊激冷焊接技術(shù)是通過(guò)影響焊縫中心應(yīng)力狀態(tài)減低焊縫結(jié)晶裂紋敏感性，國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究指出隨焊激冷焊接過(guò)后焊縫橫向可見(jiàn)收縮應(yīng)變?cè)黾?，而在一定拘束度下材料的熱收縮應(yīng)變基本保持不變，因此在焊縫中不可見(jiàn)收縮應(yīng)變減小，在焊縫中不可見(jiàn)收縮應(yīng)變小于脆性溫度區(qū)間最小塑性應(yīng)變則不易產(chǎn)生結(jié)晶裂紋[24-28]。焊縫冷卻速度，造成焊接溫度場(chǎng)的畸變使得對(duì)冷源前方的脆性溫度區(qū)間金屬造成橫向擠壓，使拉伸應(yīng)力水平降低，延緩塑性拉伸應(yīng)變的形成和減緩了應(yīng)變發(fā)展速率，因此顯著降低結(jié)晶裂紋傾向。

2.3.2降低液化裂紋敏感性

液化裂紋是由于焊接時(shí)近焊縫區(qū)金屬或多層多道焊縫層間金屬，在高溫下這些區(qū)域的奧氏體晶界上的低熔點(diǎn)共晶物被重新熔化，在拉伸應(yīng)力作用下沿晶間開(kāi)裂。有學(xué)者對(duì)鎳基合金進(jìn)行隨焊激冷試驗(yàn)并結(jié)合數(shù)值模擬，焊接過(guò)程中冷源的介入可以改變鎳基合金中Laves相的含量與分布[29]。圖5[29]為不同冷卻條件下焊接熱影響區(qū)的光學(xué)顯微照片，正常冷卻(圖5a)的HAZ中彌散分布著細(xì)小的Laves相，在晶界處的Laves相尺寸較大的，而隨焊激冷(圖5b)的HAZ中Laves相數(shù)量明顯減少。在鎳基合金中Laves相是低熔點(diǎn)共晶物，當(dāng)Laves相數(shù)量達(dá)到一個(gè)臨界值在某一溫度下將會(huì)形成液膜[30-31]。因此，在冷源作用下接頭中Laves相數(shù)量減少，有利于降低鎳基合金液化裂紋敏感性，提高工件的可靠性。

圖5 不同冷卻條件HAZ顯微組織

2.4 焊接接頭組織分布及尺寸

焊接是一種對(duì)工件局部加熱再冷卻的加工手段，對(duì)于存在固態(tài)相變的金屬，在經(jīng)歷焊接的熱循環(huán)時(shí)，會(huì)因?yàn)槭軣岬姆逯禍囟群屠鋮s速度的不同，相變起始溫度出現(xiàn)波動(dòng)，焊接接頭組織出現(xiàn)差異性。隨焊激冷焊接技術(shù)則通過(guò)控制冷源作用強(qiáng)度實(shí)現(xiàn)對(duì)焊縫冷卻速度的調(diào)控，進(jìn)而對(duì)焊縫組織中相的數(shù)量、分布和尺寸的調(diào)控。

固態(tài)相變也是形核長(zhǎng)大的過(guò)程，除了馬氏體轉(zhuǎn)變這類(lèi)無(wú)擴(kuò)散相轉(zhuǎn)變，相變的形核受過(guò)冷度和原子擴(kuò)散速度的影響，因此形核率有一個(gè)最大值[32]，隨焊激冷就是使接頭冷卻速度加快，原子擴(kuò)散速率變緩，晶內(nèi)成分均勻化，減少晶粒內(nèi)部第二相雜質(zhì)元素的聚集，第二相析出數(shù)量減小，如圖5b中與傳統(tǒng)焊接相比，隨焊激冷焊接過(guò)后熱影響區(qū)中第二相的含量明顯減少。

引入冷源加快焊接接頭冷卻速度，在熱影響區(qū)表現(xiàn)為峰值溫度降低和高溫停留時(shí)間縮短，在組織上表現(xiàn)為奧氏體化后的晶粒來(lái)不及長(zhǎng)大，保留較小的晶粒尺寸。有學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)焊接熱影響區(qū)的組織晶粒度降低1～2級(jí)，如圖6[36]所示。圖7[36]為不同冷卻條件焊縫組織，正常冷卻和隨焊激冷的冷卻條件下焊縫組織均為鐵素體與奧氏體的混合物，在激冷的作用下使得焊縫金屬對(duì)母材的稀釋程度減弱，從而鉻鎳當(dāng)量比降低，相變起始溫度升高導(dǎo)致大量鐵素體發(fā)生轉(zhuǎn)變，形成圖7b中的奧氏體板條，從而抑制鐵素體長(zhǎng)大細(xì)化晶粒。

圖6 不同冷卻條件HAZ顯微組織

圖7 不同冷卻條件焊縫顯微組織

3 隨焊激冷的影響因素

3.1 冷源冷卻介質(zhì)

冷卻介質(zhì)對(duì)焊接接頭質(zhì)量的影響主要有2個(gè)方面。第一個(gè)方面是不同冷卻介質(zhì)的換熱系數(shù)不同，相同的工藝參數(shù)達(dá)到的冷卻強(qiáng)度不一樣。W?grzyn等人[37-38]針對(duì)不同的冷卻介質(zhì)對(duì)低合金高強(qiáng)鋼中針狀鐵素體含量的影響展開(kāi)研究，試驗(yàn)涉及的冷卻介質(zhì)有Ar，He，N2，CO2，空氣及這些氣體的混合氣體，發(fā)現(xiàn)Ar氣作為冷卻介質(zhì)鐵素體含量能達(dá)到70%以上，而N2氣作為冷卻介質(zhì)鐵素體含量為41%，比正常冷卻時(shí)的55%還低。在焊接速度和冷源輸入量一定時(shí)，冷卻介質(zhì)的熱交換系數(shù)與冷卻速度成正比例關(guān)系。還有學(xué)者通過(guò)改變冷源介質(zhì)來(lái)改變冷卻速度與激冷終止溫度，研究摩擦焊隨焊激冷組織轉(zhuǎn)變情況。提出以不同冷卻介質(zhì)冷卻焊核區(qū)的組織出現(xiàn)顯著的差異性，對(duì)于低合金高強(qiáng)鋼，在自然冷卻時(shí)焊核區(qū)的組織為粒狀貝氏體、大量的M-A島和少量的板條貝氏體；水冷時(shí)焊核區(qū)的組織板條貝氏體含量明顯增加，粒狀貝氏含量顯著降低；冷卻介質(zhì)為水與液態(tài)CO2混合液時(shí)焊核區(qū)的組織為板條馬氏體和板條貝氏體，粒狀貝氏幾乎消失；以液態(tài)CO2作為冷卻介質(zhì)時(shí)焊核區(qū)組織為板條馬氏體、針狀鐵素體和少量的板條貝氏體[39]。第二方面是某些冷卻介質(zhì)直接作用在焊縫上，會(huì)造成焊縫金屬的污染，向焊縫金屬滲入雜質(zhì)元素，降低焊接接頭的綜合性能。馬來(lái)西亞Amuda等人[17]利用液氮作為冷卻介質(zhì)對(duì)1.5 mm厚的AISI430鋼進(jìn)行隨焊激冷試驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)液氮能細(xì)化焊縫晶粒尺寸，縮短HAZ和焊縫寬度，但通過(guò)EDX分析發(fā)現(xiàn)在液氮冷卻的條件下焊縫金屬中存在碳化物和氮化物，而正常冷卻的焊縫金屬中只存在碳化物，而氮含量升高會(huì)造成焊縫金屬變脆韌性降低。李菊[40]利用霧化水作為冷卻介質(zhì)對(duì)TC4鈦合金進(jìn)行隨焊激冷試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生的水汽會(huì)使電弧不穩(wěn)，并且會(huì)導(dǎo)致焊縫中H元素含量超標(biāo)，在后續(xù)試驗(yàn)中李菊對(duì)冷源采取隔離防護(hù)措施避免了水汽對(duì)電弧的干擾，因此對(duì)冷卻介質(zhì)的選取首要考慮的是其是否會(huì)對(duì)焊縫金屬造成次生災(zāi)害。

3.2 冷源與熔池中心的距離

冷源與熔池中心的距離對(duì)焊接殘余應(yīng)力應(yīng)變和接頭組織的影響尤為明顯，李菊等人[41]利用有限元軟件展開(kāi)冷源與熔池中心距離D對(duì)工件殘余應(yīng)力應(yīng)變的影響，針對(duì)材料為T(mén)i6Al4V的2.5 mm厚的鈦鋁合金板提出推薦冷源與熔池中心距離D為40～60 mm，建立了冷源與熔池中心距離D與焊縫中心應(yīng)變?chǔ)舩p和應(yīng)力σx的關(guān)系，D在應(yīng)變?chǔ)舩p和應(yīng)力σx為零附近對(duì)薄板焊接的焊接變形控制效果最好，而在20 mm處易對(duì)電弧和熔池造成影響。

國(guó)內(nèi)其他學(xué)者[42-43]也利用有限元軟件對(duì)冷源與熔池中心距離對(duì)焊接質(zhì)量的影響展開(kāi)研究，提出距離D越小，有利于縮小溫度場(chǎng)的影響范圍，且焊后溫度場(chǎng)產(chǎn)生畸變，縱向殘余應(yīng)力和縱向壓縮塑性應(yīng)變呈逐漸減小趨勢(shì)，變化較明顯；反之，隨著距離逐漸增大，縱向殘余應(yīng)力和應(yīng)變減小趨勢(shì)不明顯，如圖8[42]所示。如果不考慮冷源對(duì)電弧和熔池的影響，距離D為0 mm時(shí)對(duì)殘余應(yīng)力的控制效果最好。但結(jié)合實(shí)際情況與模擬結(jié)果，推薦冷卻效果較好而又試驗(yàn)可行的冷卻距離為30～40 mm。

圖8 冷源與熔池中心距離D對(duì)焊縫縱向應(yīng)力和應(yīng)變的影響

3.3 冷源作用寬度

冷源作用寬度是冷源作用效果的重要影響參數(shù)，國(guó)內(nèi)不同高校對(duì)此展開(kāi)研究。文獻(xiàn)[24]介紹了不同冷源作用寬度的焊接溫度場(chǎng)，隨冷源作用寬度增加，單位時(shí)間內(nèi)冷卻效果增強(qiáng)，焊縫處低溫區(qū)域增大，這有利于調(diào)控焊接過(guò)程中的焊接熱應(yīng)力。冷源作用寬與熱應(yīng)力控制力度并不是線(xiàn)性關(guān)系，在冷源寬作用度達(dá)到一定值后，應(yīng)力控制效果增加不明顯。

集美大學(xué)孫倩等人[44]進(jìn)行了冷源作用寬度對(duì)焊縫應(yīng)力應(yīng)變影響的有限元分析，發(fā)現(xiàn)冷源寬度在大于焊縫寬度時(shí)對(duì)焊接應(yīng)用的控制效果最顯著。國(guó)內(nèi)其他學(xué)者也利用有限元軟件對(duì)冷源作用寬度對(duì)焊接應(yīng)力的影響進(jìn)行數(shù)值模擬分析，得出類(lèi)似的結(jié)果，圖9[42]所示為不同冷源作用寬度對(duì)縱向殘余應(yīng)力影響的分布曲線(xiàn)，冷源作用寬度在大于焊縫寬度的基礎(chǔ)上，隨寬度增加對(duì)焊縫縱向殘余應(yīng)力的控制效果減緩，并且當(dāng)寬度與拉升應(yīng)力寬度相等時(shí)，試件兩端殘余應(yīng)力不再減小。因此要取得隨焊激冷對(duì)焊接縱向殘余應(yīng)力的控制效果，冷源作用寬度應(yīng)不低于在拉伸應(yīng)力寬度[ 42, 45]。

圖9 不同冷源作用寬度對(duì)縱向殘余應(yīng)力影響的分布

3.4 激冷終止溫度

根據(jù)焊材的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)(CCT曲線(xiàn))可知，冷卻過(guò)程中在相轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間不同冷卻速度得到的室溫組織和性能會(huì)存在差異性，控制焊接接頭不同階段的冷卻速度則可以獲得理想的接頭組織和性能，以此提高焊接質(zhì)量和效率。

芬蘭Laitila等人[46]采用熱模擬機(jī)進(jìn)行不同激冷終止溫度分別對(duì)馬氏體鋼和低合金高強(qiáng)鋼焊接接頭性能影響的研究。圖10[46-47]為不同冷卻速度下焊縫金屬的沖擊吸收能量。圖10a[46]所示為低合金高強(qiáng)鋼鋼不同冷卻速度下不同激冷終止溫度焊縫金屬-40 ℃夏比沖擊試驗(yàn)吸收能量，冷卻速度為15 ℃/s時(shí)冷卻終止溫度為300 ℃時(shí)沖擊吸收能量降低到44 J，沖擊韌性顯著降低。冷卻速度為50 ℃/s時(shí)不同激冷終止溫度焊縫的沖擊韌性波動(dòng)幅度小，整體韌性提高，在終止溫度為100 ℃時(shí)沖擊吸收能量最高值為88 J，終止溫度為500 ℃和100 ℃時(shí)粗晶區(qū)組織都主要為板條貝氏體，如圖11[46]所示，而冷卻到100 ℃貝氏體板條生長(zhǎng)受到抑制表現(xiàn)為韌性更好的細(xì)長(zhǎng)型。從圖10b[47]可以看出馬氏體鋼激冷終止溫度對(duì)沖擊吸收能量的影響不明顯，隨激冷終止溫度降低，焊縫金屬中馬氏體含量增加，韌性較好的貝氏體含量減少，但在較低的激冷終止溫度晶粒尺寸更加細(xì)小，使鋼在馬氏體含量增加并且韌性得到維持。

圖10 不同冷卻速度焊縫金屬-40 ℃沖擊吸收能量

圖11 低合金高強(qiáng)鋼冷卻速度為50 ℃/s不同激冷終止溫度焊縫粗晶區(qū)顯微組織

4 結(jié)束語(yǔ)

(1)隨焊激冷作為一種新型焊接技術(shù)，利用隨焊冷源提高焊后凝固的焊縫金冷卻速度，導(dǎo)致接頭溫度場(chǎng)產(chǎn)生畸變，冷源前方的收縮屬性應(yīng)變產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力使得焊縫中心殘余拉升應(yīng)力和遠(yuǎn)離焊縫母材的壓應(yīng)力水平降低，減少焊后變形，并且在冷源作用下，過(guò)冷度增大，溶質(zhì)原子擴(kuò)散速度減緩，室溫組織成分均勻化，晶粒尺寸細(xì)化，降低焊縫的熱裂紋敏感性，可進(jìn)一步提高焊接接頭的質(zhì)量和可靠性。

(2)隨焊激冷焊接技術(shù)的冷源特征參數(shù)主要有以下4種：①冷源介質(zhì)，冷源介質(zhì)不同換熱系數(shù)不同，在其他條件一定時(shí)，焊接過(guò)程單位時(shí)間單位面積冷卻作用強(qiáng)度表現(xiàn)不同；②冷源與熔池中心的距離，對(duì)于薄板焊接應(yīng)力應(yīng)變控制推薦冷源距離為30～40 mm，針對(duì)相變組織控制情況應(yīng)根據(jù)金屬TTT曲線(xiàn)和可行性設(shè)置冷源與熔池中心的距離；③冷源寬度，當(dāng)冷源寬度大于焊縫拉伸應(yīng)力作用寬度時(shí)，對(duì)焊縫應(yīng)力應(yīng)變控制效果最佳；④激冷終止溫度，對(duì)于碳鋼激冷終止溫度為500 ℃和200 ℃獲得的組織分別為貝氏體和馬氏體，因此應(yīng)根據(jù)不同需求選擇對(duì)應(yīng)的激冷終止溫度。

(3)對(duì)薄板焊接時(shí)，隨焊激冷焊接技術(shù)可改變焊接接頭應(yīng)力和組織使綜合性能顯著恢復(fù)，是除了增加厚度來(lái)提升接頭性能的另一種方法。隨工業(yè)變革，有很多行業(yè)如油氣管道和船舶等行業(yè)仍以增加工件厚度的方法提高工件的可靠性，加強(qiáng)中厚板的隨焊激冷焊接研究，通過(guò)改變焊接熱循環(huán)曲線(xiàn)提高焊接接頭性能，減小工件厚度，對(duì)節(jié)能減排，保護(hù)環(huán)境也有十分重要的意義。