陳 云，余 洋

中煤科工集團(tuán)寧夏天地奔牛實(shí)業(yè)集團(tuán)有限公司 寧夏銀川 750001

國(guó)外從20世紀(jì)60年代開(kāi)始進(jìn)行反井鉆井技術(shù)的研究和應(yīng)用，目前最大鉆孔深度已達(dá) 1 000 m，最大鉆進(jìn)直徑達(dá)到 7.0 m。近年來(lái)，國(guó)外研究大直徑反井鉆機(jī)的公司陸續(xù)推出大型號(hào)反井鉆機(jī)系列，相對(duì)于國(guó)內(nèi)目前最大的 BMC 大直徑反井鉆機(jī)，其在硬巖鉆進(jìn)方面的技術(shù)參數(shù)優(yōu)勢(shì)較為明顯?，F(xiàn)階段，國(guó)內(nèi)在水電、冶金、礦山等行業(yè)內(nèi)有著大量直徑在 7.0 m 以?xún)?nèi)的斜井與豎井工程，目前采用反井鉆機(jī)鉆鑿直徑為1.4～3.0 m的導(dǎo)井，再通過(guò) 1～ 2 次人工爆破刷大成井，在刷大過(guò)程中，安全控制難度大，作業(yè)空間小，工作環(huán)境惡劣，因此研發(fā) 7.0 m 直徑反井鉆機(jī)進(jìn)行一次擴(kuò)孔成井，市場(chǎng)需求廣闊。

千米大直徑智能化反井鉆機(jī)動(dòng)力頭總功率達(dá)到640 kW，與 400 和 600 型反井鉆機(jī)不同，動(dòng)力頭采用多點(diǎn)變頻驅(qū)動(dòng)，動(dòng)力頭箱體采用上下剖分式結(jié)構(gòu)，箱體在鉆機(jī)架體上沿軌道上下滑動(dòng)工作，需要承受工作反轉(zhuǎn)矩和導(dǎo)孔拉力以及擴(kuò)孔推力。箱體材料為ZG30SiMn，采用鑄造工藝。筆者以該型動(dòng)力頭箱體為主要研究對(duì)象，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度分析[1-5]。

1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

千米大直徑智能化反井鉆機(jī)如圖 1 所示。反井鉆機(jī)導(dǎo)孔鉆頭冷卻水從動(dòng)力頭輸出空心主軸上端進(jìn)入，經(jīng)鉆桿到達(dá)鉆頭進(jìn)行冷卻，冷卻水具有一定的壓力，將鉆渣從鉆桿和鉆孔之間的環(huán)形空間反向沖至孔口。反井鉆機(jī)動(dòng)力頭上的液壓馬達(dá)或變頻電動(dòng)機(jī)減速器通過(guò) 1 對(duì)圓柱齒輪將轉(zhuǎn)矩傳遞給輸出主軸。千米大直徑智能化反井鉆機(jī)總功率為 640 kW，為減小動(dòng)力頭外形尺寸，采用多點(diǎn)小功率變頻電動(dòng)機(jī)減速器驅(qū)動(dòng)，如圖 2 所示。動(dòng)力頭箱體不僅要承受反井鉆機(jī)導(dǎo)孔和擴(kuò)孔的反轉(zhuǎn)矩，還要承受導(dǎo)孔推力和擴(kuò)孔拉力。千米大直徑智能化反井鉆機(jī)額定擴(kuò)孔轉(zhuǎn)矩為 980 kN·m，額定擴(kuò)孔拉力為 1 600 kN，因此動(dòng)力頭箱體必須滿(mǎn)足高強(qiáng)度、小變形量等要求。

圖1 千米大直徑智能化反井鉆機(jī)Fig.1 Long raise and large diameter intelligent raise boring machine

圖2 動(dòng)力頭外形Fig.2 Profile of power head

反井鉆機(jī)是移動(dòng)性工作設(shè)備，每次施工都需要搬遷與安裝，因此要求其結(jié)構(gòu)緊湊，質(zhì)量輕，便于運(yùn)輸與安裝。千米大直徑智能化反井鉆機(jī)主機(jī)質(zhì)量超過(guò)100 t，外形尺寸超限，主機(jī)需要分解運(yùn)輸。動(dòng)力頭結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，裝配難度大，運(yùn)輸時(shí)只能以一個(gè)大部件的形式整體運(yùn)輸。動(dòng)力頭的主要質(zhì)量和外形尺寸是由箱體決定的，因此在設(shè)計(jì)時(shí)，箱體要在保證強(qiáng)度和剛度的情況下盡量減小體積和質(zhì)量[6-7]。

1.1 動(dòng)力頭上箱體設(shè)計(jì)

千米大直徑智能化反井鉆機(jī)動(dòng)力頭采用 4 個(gè) 160 kW、立式安裝的變頻電動(dòng)機(jī)減速器驅(qū)動(dòng)，動(dòng)力頭箱體采用上下剖分結(jié)構(gòu)。根據(jù)反井鉆機(jī)工作導(dǎo)孔轉(zhuǎn)矩和推力小、擴(kuò)孔轉(zhuǎn)矩和拉力大的特點(diǎn)，將動(dòng)力頭箱體的剖分面設(shè)計(jì)在箱體上端，上箱體只承受導(dǎo)孔推力，不承受導(dǎo)孔和擴(kuò)孔轉(zhuǎn)矩以及擴(kuò)孔拉力。4 個(gè) 160 kW的變頻電動(dòng)機(jī)減速器在上箱體上對(duì)稱(chēng)布置，如圖 3 所示。為減輕質(zhì)量，動(dòng)力頭上箱體設(shè)計(jì)得非常緊湊，壁厚較薄，軸承安裝位置外側(cè)設(shè)有均勻布置的加強(qiáng)肋，以提高上箱體的整體強(qiáng)度。上箱體各部位厚度偏差控制在 10% 之內(nèi)，對(duì)鑄造工藝提出了較高要求。

圖3 動(dòng)力頭上箱體Fig.3 Upper part of power head box

1.2 動(dòng)力頭下箱體設(shè)計(jì)

下箱體是動(dòng)力頭的主要承力部件，反井鉆機(jī)擴(kuò)孔拉力通過(guò)推力液壓缸缸體與下箱體的定位面作用在下箱體上，然后經(jīng)推力軸承、輸出軸傳遞給鉆具。同時(shí)，下箱體要承受輸出鉆進(jìn)的反轉(zhuǎn)矩，并通過(guò)下箱體與反井鉆機(jī)主機(jī)架作用在立柱上。如圖 4 所示，下箱體質(zhì)量超過(guò) 15 t，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，箱體壁厚盡量設(shè)計(jì)均勻，在動(dòng)力頭 4 組輸入軸安裝部位兩側(cè)設(shè)有加強(qiáng)肋，以增加箱體強(qiáng)度。在確保主機(jī)架體導(dǎo)軌定位面和推力液壓缸定位面等主受力面強(qiáng)度和剛度的情況下，增加去重孔，避免局部位置過(guò)厚導(dǎo)致鑄造缺陷，影響箱體強(qiáng)度。

圖4 動(dòng)力頭下箱體Fig.4 Lower part of power head box

2 減速機(jī)箱體有限元分析

2.1 箱體實(shí)體模型及材料特性參數(shù)

動(dòng)力頭上箱體和下箱體之間通過(guò)螺栓和定位銷(xiāo)聯(lián)接，使其成為整體，因此，以動(dòng)力頭上、下箱體為整體的實(shí)體模型為研究對(duì)象更加準(zhǔn)確。箱體模型如圖 5所示，其材料為 ZG30SiMn，彈性模量E=1.73×1011Pa，泊松比μ=0.3，屈服強(qiáng)度σs=780 MPa，抗拉強(qiáng)度σb=980 MPa，密度ρ=760 kg/m3。

圖5 箱體模型Fig.5 Model of box

由于箱體結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，特別是下箱體，既是輸入軸和輸出軸其中一端的軸承定位座，也是與主機(jī)架體和推力液壓缸的配合定位座，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，承受多個(gè)方向的力和轉(zhuǎn)矩，使用有限元軟件直接分析難度較大。筆者簡(jiǎn)化箱體受力條件，分析研究箱體強(qiáng)度，以?xún)?yōu)化箱體結(jié)構(gòu)。使用三維設(shè)計(jì)軟件對(duì)動(dòng)力頭箱體進(jìn)行模型重建時(shí)，由于箱體內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜，在后續(xù)網(wǎng)絡(luò)劃分過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生不利影響，因此對(duì)三維模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化[8]。

2.2 動(dòng)力頭箱體有限元網(wǎng)格劃分

動(dòng)力頭箱體作為典型的三維結(jié)構(gòu)，選擇三維實(shí)體單元 Solid186，在 MeshTool 對(duì)話框中選擇 3 級(jí)精度，節(jié)點(diǎn)總數(shù)為 373 714 個(gè)，單元總數(shù)為 231 554 個(gè)，自由度數(shù)為 1 121 142 個(gè)。整體劃分結(jié)果較為理想，網(wǎng)格劃分如圖 6 所示[9]。

圖6 箱體網(wǎng)格劃分Fig.6 Mesh division of box

2.3 施加載荷

對(duì)動(dòng)力頭的各種工作狀態(tài)進(jìn)行比較，最終選擇滿(mǎn)負(fù)荷工作狀態(tài)進(jìn)行分析。該工作狀態(tài)中，產(chǎn)生的力通過(guò)軸傳遞給軸承座，由于軸承座與箱體固定，動(dòng)力頭箱體受反作用力。分別對(duì)動(dòng)力頭的 4 組輸入軸和輸出主軸進(jìn)行受力分析。動(dòng)力頭的傳動(dòng)比為 4.76，變頻電動(dòng)機(jī)減速器的傳動(dòng)比為 58.23。

由于整個(gè)動(dòng)力頭受力狀態(tài)較為復(fù)雜，在此對(duì)受力狀態(tài)進(jìn)行簡(jiǎn)化。動(dòng)力頭箱體受 4 組輸入軸傳遞的轉(zhuǎn)矩(以轉(zhuǎn)矩形式加載于輸入軸安裝位)，以及 4 組輸入軸和 4 組變頻電動(dòng)機(jī)及減速器自身重力，動(dòng)力頭 4 組輸入軸和輸出主軸軸承安裝孔為受力部位，各部位受力根據(jù)減速器輸入端配置電動(dòng)機(jī)功率、4 組減速器傳動(dòng)比和動(dòng)力頭傳動(dòng)比進(jìn)行計(jì)算。

式中：T為轉(zhuǎn)矩，N·m；P為電動(dòng)機(jī)功率，kW；n為電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min。

針對(duì) 1 組變頻電動(dòng)機(jī)減速器，P=160 kW，n=1 485/58.23=25.5 r/min，動(dòng)力頭箱體 1 組輸入軸轉(zhuǎn)矩T1≈59 916.12 N·m。

在4 組變頻電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)下，根據(jù)動(dòng)力頭傳動(dòng)比，可以計(jì)算出輸出主軸傳遞給箱體的轉(zhuǎn)矩TZ=4T1×4.76=1 140 803 N·m。

根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)可知，4 組輸入軸重力F1=40 579 N，4 組變頻電動(dòng)機(jī)減速器重力F2=105 808 N，輸出軸重力F3=189 358 N，4 組推力液壓缸作用在動(dòng)力頭箱體上的拉力F=1.6×107N。具體加載位置如圖 7所示。

圖7 加載示意Fig.7 Loading sketch

2.4 分析結(jié)果及優(yōu)化

動(dòng)力頭箱體的等效應(yīng)力和變形云圖分別如圖 8、9 所示。由圖 8 可以看出，整個(gè)動(dòng)力頭箱體應(yīng)力分布較為均勻，應(yīng)力較大的位置位于下箱體與主推液壓缸安裝處，以及下箱體承載輸入軸的端面及里面。此外，下箱體與主推液壓缸的安裝處還有局部應(yīng)力集中的情況。產(chǎn)生這種情況的主要原因是 4 個(gè)主推液壓缸安裝處還存在 2 個(gè)方向的自由度，即繞y軸的旋轉(zhuǎn)與沿z軸的位移。此處結(jié)構(gòu)可看作懸臂梁，分析懸臂梁力學(xué)特點(diǎn)可知，懸臂梁的最大應(yīng)力處為懸臂梁的支座端，與有限元分析結(jié)果一致。針對(duì)此處產(chǎn)生的應(yīng)力較大情況，通過(guò)增加聯(lián)接板使相鄰的 2 個(gè)主推液壓缸安裝處相連接，從而限制其自由度。在同等載荷條件下，優(yōu)化后的動(dòng)力頭箱體的等效應(yīng)力和變形云圖分別如圖 10、11 所示。

圖8 等效應(yīng)力云圖Fig.8 Equivalent stress contours

圖9 變形云圖Fig.9 Deformation contours

圖10 優(yōu)化后箱體等效應(yīng)力云圖Fig.10 Equivalent stress contours of optimized box

對(duì)比優(yōu)化前后，箱體最大應(yīng)力從 513 MPa 降低至 482 MPa，最大變形量從 2.597 mm 降低至 1.131 mm?？煽闯觯瑑?yōu)化后的箱體結(jié)構(gòu)受力情況及變形得到顯著改善。

由圖 10 可知，忽略局部尖點(diǎn)應(yīng)力集中，箱體的最大應(yīng)力為 210 MPa。ZG30SiMn的屈服強(qiáng)度為 780 MPa，因此箱體強(qiáng)度安全系數(shù)S=780/210≈3.7。ZG30SiMn的許用安全系數(shù) [S]=2.2～ 2.7，動(dòng)力頭箱體最大應(yīng)力處的安全系數(shù)大于ZG30SiMn的許用安全系數(shù)，因此，在整個(gè)工作過(guò)程中，動(dòng)力頭箱體強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。

由圖 11 可知，動(dòng)力頭箱體變形量最大的部位位于下箱體與主推液壓缸的安裝處，此處承受千米鉆機(jī)的擴(kuò)孔拉力，箱體最大變形為 1.131 mm，滿(mǎn)足使用要求。

圖11 優(yōu)化后箱體變形云圖Fig.11 Deformation contours of optimized box

3 箱體樣機(jī)驗(yàn)證

千米大直徑反井鉆機(jī)動(dòng)力頭箱體設(shè)計(jì)完成后，根據(jù)箱體結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)設(shè)計(jì)鑄造模型和鑄造工藝，進(jìn)行了樣機(jī)鑄造，如圖 12 所示，箱體樣機(jī)尺寸符合設(shè)計(jì)要求，外形變形量小于3 mm，經(jīng)檢測(cè)，箱體鑄造缺陷等級(jí)達(dá)到 2 級(jí)以上。

圖12 動(dòng)力頭箱體樣機(jī)Fig.12 Prototype of power head box

動(dòng)力頭裝配完成后，安裝在千米大直徑智能化反井鉆機(jī)上進(jìn)行調(diào)試和測(cè)試，如圖 13 所示。箱體油池溫度平衡后達(dá)到 42 ℃，噪聲為 63 dB。動(dòng)力頭各項(xiàng)性能指標(biāo)正常[10]。

圖13 反井鉆機(jī)調(diào)試Fig.13 Run test of raise boring machine

4 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)分析千米大直徑反井鉆機(jī)動(dòng)力頭的工況條件以及工作特點(diǎn)，進(jìn)行了動(dòng)力頭的箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并利用三維建模及有限元分析等手段對(duì)其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)分析。針對(duì)動(dòng)力頭在主推缸安裝處產(chǎn)生的應(yīng)力較大的現(xiàn)象，通過(guò)增加聯(lián)接板使相鄰的 2 個(gè)主推缸安裝處進(jìn)行連接，從而限制其自由度，改善了該處的受力情況。經(jīng)空載試車(chē)，樣機(jī)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。下一步將進(jìn)行工業(yè)性試驗(yàn)，以檢驗(yàn)滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)下動(dòng)力頭的工作情況。所作的設(shè)計(jì)研究工作，可為今后大型反井鉆機(jī)動(dòng)力頭箱體研發(fā)提供借鑒。