王在鐸 馬晶晶 趙一搏 賈 地 劉軍剛

（1 海裝駐北京地區(qū)第一軍事代表室，北京 100076）

（2 航天材料及工藝研究所，北京 100076）

（3 海軍研究院，北京 100161）

0 引言

核潛艇動力裝置二回路蒸汽管道表面溫度高達(dá)280 ℃，長度達(dá)到100 m 以上，長時間在艙內(nèi)暴露時，蒸汽中的熱量會通過管道外壁擴(kuò)散到艙室內(nèi)部，導(dǎo)致動力裝置的總效率下降，以及艙內(nèi)環(huán)境溫度的升高。為了提高能量輸送效率，有效改善艙室溫度環(huán)境，需要在管路表面包覆絕熱材料。

現(xiàn)有潛艇型號采用的是以巖棉為主體的絕熱材料［1?3］，巖棉的主要成分是玻璃纖維，在潮濕的海洋環(huán)境中使用時極易吸濕受潮，導(dǎo)致局部結(jié)塊變脆，隔熱性能降低；長期使用過程中還易發(fā)生外層開裂，導(dǎo)致玻璃纖維粉末在受熱情況下擴(kuò)散到空氣中，引起艇員皮膚過敏，并對呼吸系統(tǒng)造成危害。另外，現(xiàn)有絕熱材料的問題還在于巖棉難以預(yù)成型，在管路表面主要通過多層鋪放后膠帶纏繞的方式施工，厚度均勻性難以保證，工藝穩(wěn)定性差且外形很不美觀；從施工角度講，巖棉材料在管路包覆的彎折過程中極易發(fā)生玻璃纖維破碎，導(dǎo)致玻璃纖維粉末擴(kuò)散到空氣中，造成環(huán)境污染。因此，針對現(xiàn)有蒸汽管路使用的巖棉類絕熱材料存在的性能穩(wěn)定性差、工藝性差、使用及施工污染環(huán)境問題，迫切需要開發(fā)一種具有環(huán)境適應(yīng)性好、工藝可靠、無毒、低熱導(dǎo)率和吸聲性能好的新型絕熱材料，以滿足未來核潛艇型號研究對艙內(nèi)人員生存環(huán)境改善的要求。

聚酰亞胺泡沫［4?6］由于具有密度低、熱導(dǎo)率低、阻燃性好、降噪系數(shù)高、發(fā)煙量低、施工便捷等優(yōu)點(diǎn)，是理想的船用絕熱材料，已在國內(nèi)外各類船艦等絕熱吸聲領(lǐng)域得到一定的應(yīng)用。美國海軍已把聚酰亞胺泡沫用作所有水面戰(zhàn)艦和潛艇的隔熱隔聲材料［7］，具體應(yīng)用場合包括：有隔熱、吸聲要求的船側(cè)殼體、艙壁和艙頂，船上高于37 ℃的冷卻水管線和高溫蒸汽管線，要求做聲音透射損失處理的潛艇殼體和框架部件，為防止起霧進(jìn)行熱和蒸汽隔離處理的潛艇殼體和框架部件，低溫容器的保溫，其中美國CG?47護(hù)衛(wèi)導(dǎo)彈巡洋艦區(qū)全部采用聚酰亞胺泡沫作為保溫材料，相比于使用傳統(tǒng)的纖維隔熱材料減輕了50 t；此外，聚酰亞胺泡沫作為隔熱材料也應(yīng)用于航天飛機(jī)艙壁、哈勃太空望遠(yuǎn)鏡太陽能電池帆、運(yùn)載火箭貯箱等。國內(nèi)方面，聚酰亞胺泡沫材料已經(jīng)試驗(yàn)性應(yīng)用于某船集裝箱實(shí)驗(yàn)室的改造，克服傳統(tǒng)隔熱保溫材料的缺點(diǎn)，提高船舶的經(jīng)濟(jì)性和安全性［8］；此外，聚酰亞胺泡沫還作為隔熱材料應(yīng)用于某衛(wèi)星體裝式太陽翼外側(cè)板［9］、飛機(jī)艙內(nèi)側(cè)壁、高鐵列車內(nèi)部壁板等［7］。盡管如此，高溫蒸汽管路表面包覆聚酰亞胺泡沫類絕熱材料仍然未見報(bào)道，因此，需要以蒸汽管路作為應(yīng)用對象，以聚酰亞胺泡沫作為絕熱層材料，根據(jù)實(shí)際應(yīng)用環(huán)境，對其絕熱結(jié)構(gòu)展開設(shè)計(jì)，驗(yàn)證絕熱性能，為聚酰亞胺泡沫在蒸汽管路表面的實(shí)際應(yīng)用提供技術(shù)支撐。

本文首先設(shè)計(jì)制造具有電加溫功能的直線型管路，然后以聚酰亞胺泡沫為主要功能層，設(shè)計(jì)并施工上述直線型管路表面的絕熱結(jié)構(gòu)，而后參照潛艇二回路管路使用環(huán)境要求，對絕熱結(jié)構(gòu)進(jìn)行280 ℃、480 h 連續(xù)加溫和停止加溫后720 h 靜置實(shí)驗(yàn)，對此過程中管路表面溫度及絕熱結(jié)構(gòu)尺寸穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)證，并與理論技術(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，闡明絕熱機(jī)理。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 加溫管路的設(shè)計(jì)與制造

設(shè)計(jì)并制造了具有電加溫功能的直線型管路，作為蒸汽管路絕熱結(jié)構(gòu)件絕熱性能驗(yàn)證試驗(yàn)裝置。管路材質(zhì)為不銹鋼，直徑為108 mm，壁厚為4 mm，其內(nèi)部設(shè)置6 根電加熱棒，周圍通過鑄鋁進(jìn)行填充，管路表面加熱溫度最高可達(dá)到400 ℃。圖1給出了直線型加溫管路設(shè)計(jì)簡圖，本套直線型管路由管路、配電箱、數(shù)字功率計(jì)、控溫儀、無紙記錄儀等組成，其中配電箱功能是為加熱控制裝置合理分配電力；數(shù)字功率計(jì)功能是接收控溫儀的輸出信號，轉(zhuǎn)換為加熱功率進(jìn)行輸出；測溫儀功能是接收管路外表面測量溫度信號，并與設(shè)定溫度進(jìn)行運(yùn)算，輸出控制信號；無紙記錄儀功能是存儲、處理測溫點(diǎn)的測量數(shù)據(jù)。

圖1 直線型加溫管路結(jié)構(gòu)圖Fig.1 The structure of linear pipeline of heating system

設(shè)計(jì)制造完成后，對加熱管路（未包覆絕熱結(jié)構(gòu)）的加溫性能進(jìn)行了溫度調(diào)試和驗(yàn)證，管壁溫度從室溫升至280 ℃需要1 h 左右，通過設(shè)定控溫儀的自整定模式，管壁溫度可以恒定在280 ℃。

1.2 管路表面絕熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與制造

蒸汽管路表面絕熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如下：外蒙皮保護(hù)層采用與蒸汽管路相同的304 不銹鋼濾網(wǎng)，厚度為2層，采用304 不銹鋼扎帶捆扎，捆扎間距不大于300 mm；保溫主體層厚度以10 mm 為分級單位，總厚度約為50 mm，由5 層軟質(zhì)聚酰亞胺泡沫組成，其中第一層泡沫層、第三層泡沫層、第五層泡沫層各纏一層厚度為15 μm 的聚酰亞胺鋁箔作為防潮層，以防止水分和蒸汽進(jìn)入保溫主體層，也保證了保溫層表面平整、美觀。圖2給出了絕熱結(jié)構(gòu)示意圖，由圖2可知，整個絕熱結(jié)構(gòu)可看作是多層絕熱組件，聚酰亞胺鋁箔可看作是具有高反射能力的反射屏，聚酰亞胺泡沫則作為間隔層，這樣的結(jié)構(gòu)具有極好的隔熱性能。

圖2 絕熱結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic diagram of thermal insulation structure

為了驗(yàn)證上述絕熱結(jié)構(gòu)的絕熱功能，在絕熱結(jié)構(gòu)內(nèi)部布置溫度測點(diǎn)，主要測點(diǎn)分別為管壁表面（測點(diǎn)1）、距底部10 mm 處（測點(diǎn)2）、距底部20 mm 處（測點(diǎn)3）、距離底部20 mm 處拼縫處（測點(diǎn)4）、絕熱吸聲結(jié)構(gòu)表面（測點(diǎn)5）。

通過前期材料調(diào)研選型，選用航天材料及工藝研究所［6］研制的PIFT1m1?F30 體系密度為30 kg/m3聚酰亞胺泡沫作為絕熱層材料，其外觀照片如圖3所示。聚酰亞胺泡沫塑料呈黃色，輕質(zhì)，表面無＞Φ2 mm 泡孔，無貫穿性通孔，且經(jīng)過熱壓后表面均勻無鼓脹凸起、無分層現(xiàn)象，質(zhì)地均勻且平整性好，泡沫具有優(yōu)良的柔韌性，能夠直接通過纏繞方式包覆在管路表面。其主要性能數(shù)據(jù)如表1所示，由表1可知，本規(guī)格軟質(zhì)開孔聚酰亞胺泡沫隔熱性能好、耐高溫、阻燃，可滿足蒸汽管路表面絕熱要求，且施工工藝便捷。

圖3 聚酰亞胺泡沫樣件照片F(xiàn)ig.3 The photographs of polyimide foam

表1 聚酰亞胺泡沫的性能1）Tab.1 Properties of polyimide foam1）

按照上述絕熱方案進(jìn)行絕熱結(jié)構(gòu)施工，包覆后的絕熱結(jié)構(gòu)外觀如圖4所示。由圖4可知，選用軟質(zhì)聚酰亞胺泡沫作為保溫主體層的絕熱結(jié)構(gòu)施工便捷、工藝性好、結(jié)構(gòu)美觀、無毒。

圖4 絕熱結(jié)構(gòu)包覆完畢后外觀結(jié)構(gòu)圖Fig.4 The photographs of thermal insulation structure

1.3 管路絕熱結(jié)構(gòu)表面溫度及尺寸穩(wěn)定性表征

設(shè)置直線型管路加熱溫度為280 ℃，加溫過程中，監(jiān)測各測溫點(diǎn)的溫度變化情況，在形成穩(wěn)定的溫度梯度后，記錄各測溫點(diǎn)的溫度隨時間變化的穩(wěn)定情況，比對外表面實(shí)測值與理論值之間的對應(yīng)關(guān)系，對其絕熱性能進(jìn)行評價，要求絕熱結(jié)構(gòu)最外層溫度≤50 ℃。本步驟中，開始加溫后，要求每5 min 記錄一次溫度，待溫度升高至280 ℃后，溫度穩(wěn)定后要求每隔1 h 記錄一次各測溫點(diǎn)的溫度；在溫度梯度穩(wěn)定的情況下，連續(xù)工作試驗(yàn)480 h。

參照GB/T 17430—2015 表征絕熱結(jié)的構(gòu)尺寸穩(wěn)定性，測試前檢查確認(rèn)各部位結(jié)構(gòu)完整、無破損、裂縫等問題，并測量絕熱結(jié)構(gòu)直徑、圓弧長；然后，加熱后每隔12 h 對包覆完絕熱結(jié)構(gòu)直徑、圓弧長（距離端面300、550、800 mm 處）進(jìn)行測量并記錄；停止加熱后，保持安裝狀態(tài)不變，每2 d 對管路直徑、圓弧長進(jìn)行測量并記錄，連續(xù)監(jiān)測30 d，以對絕熱結(jié)構(gòu)的應(yīng)用符合性進(jìn)行考核。尺寸穩(wěn)定性數(shù)據(jù)處理方法如下：

式中，r1代表厚度方向形變比例，t1代表加溫前絕熱管路直徑，t2代表加溫試驗(yàn)后絕熱結(jié)構(gòu)直徑；r2代表弧長方向形變比例，l1代表加溫前絕熱層弧長，l2代表加溫試驗(yàn)后絕熱層弧長。最終以r1和r2評價絕熱結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。

2 結(jié)果與討論

2.1 絕熱層厚度及表面溫度的理論計(jì)算結(jié)果

絕熱結(jié)構(gòu)絕熱試驗(yàn)時，利用電控箱控制加熱功率以滿足結(jié)構(gòu)樣件外表面溫度要求，絕熱結(jié)構(gòu)計(jì)算設(shè)計(jì)輸入見表2。

表2 保溫層計(jì)算輸入?yún)?shù)Tab.2 Input parameters of thermal insulation layer

樣件絕熱材料厚度采用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行工程計(jì)算，傳熱過程的總熱阻包括保溫材料熱阻和保溫材料外的復(fù)合熱阻（對流換熱和輻射換熱兩部分構(gòu)成）。保溫層厚度計(jì)算時，結(jié)構(gòu)樣件外表面溫度取280 ℃，環(huán)境溫度取25 ℃，保溫層外表面溫度50 ℃，計(jì)算過程涉及公式如下

空氣自然對流的格拉曉夫數(shù)

式中，g表示重力加速度；αv表示體膨脹系數(shù)；ts表示保溫層表面溫度；tf表示環(huán)境溫度；l表示特征尺度；υ表示運(yùn)動黏度。

大空間自然對流努塞爾數(shù)

式中，104

輻射換熱系數(shù)

式中，αc表示輻射換熱系數(shù)；ε表示保溫結(jié)構(gòu)表面黑度為0.7。

管道保溫層溫度

式中，q表示單位長度熱流密度；α表示保溫層外換熱系數(shù)；D1表示保溫層外徑；D0表示保溫層內(nèi)徑；λ1表示保溫層熱導(dǎo)率。

保溫層外表面溫度為50 ℃時，保溫層厚度計(jì)算值為44.8 mm，考慮實(shí)際過程中的誤差后，并對包覆厚度進(jìn)行圓整后為50 mm。

以實(shí)際包覆50 mm 的保溫層的進(jìn)行絕熱效果校核，采用上述公式進(jìn)行計(jì)算，可得保溫層外表面溫度計(jì)算值為47.6 ℃。

2.2 管路絕熱結(jié)構(gòu)絕熱性能

加溫過程中各測溫點(diǎn)溫度隨時間變化關(guān)系如圖5所示。由圖5可知，加溫開始后各測量點(diǎn)溫度逐漸增加，約2 h 后各測溫點(diǎn)溫度趨于穩(wěn)定，各測溫點(diǎn)之間形成了穩(wěn)定的溫度梯度；此外，同一厚度測溫點(diǎn)處，拼縫處溫度要高于相同厚度部位平整區(qū)的溫度，且溫度升高至一定程度后，兩者之間溫差降低，趨于穩(wěn)定，這是由于拼縫處是漏熱區(qū)，熱量傳遞快，升溫快，而平整區(qū)不存在漏熱點(diǎn)，熱量傳遞慢，升溫慢。經(jīng)過保溫層絕熱之后，最外層溫度穩(wěn)定在45 ℃左右，這與理論計(jì)算結(jié)果基本一致，這表明50 mm 厚絕熱結(jié)構(gòu)可以滿足實(shí)際應(yīng)用表面溫度低于50 ℃的要求。

圖5 不同位置測點(diǎn)加溫過程中溫度隨時間變化曲線Fig.5 The temperature in different temperature sensing locations with respect to the time during heating

對加溫過程進(jìn)一步分析可知，管路絕熱結(jié)構(gòu)在加溫過程中表現(xiàn)出動態(tài)隔熱規(guī)律，由于熱量傳遞的滯后效應(yīng)，與金屬管路表面間隔一定距離的絕熱結(jié)構(gòu)表面在熱端溫度突變一定時間后才對此做出響應(yīng)；在整個升溫過程中，絕熱結(jié)構(gòu)內(nèi)部每一處都經(jīng)歷了溫度的升高，即貯存了能量，同時每一處與絕熱結(jié)構(gòu)外表面相鄰處的溫度梯度增大，于是按照傅里葉定律熱能將以一定熱流密度向絕熱結(jié)構(gòu)外表面?zhèn)鲗?dǎo)，整個動態(tài)過程駐熱和導(dǎo)熱同時發(fā)生，由于伴隨能量的貯存，所以同一時刻由加熱端向絕熱結(jié)構(gòu)外表面溫度逐漸降低；金屬管壁表面溫度升高至280 ℃后，經(jīng)過一定時間后，由于絕熱結(jié)構(gòu)內(nèi)部最終趨于線性溫度分布狀態(tài)，絕熱結(jié)構(gòu)外表面溫度趨于平衡。

溫度升高至280 ℃，各測點(diǎn)之間形成穩(wěn)定的溫度梯度后，加熱管路連續(xù)工作480 h，整個過程中各測量點(diǎn)溫度隨時間變化如圖6所示。由圖6可知，連續(xù)280 ℃試驗(yàn)480 h 的時間內(nèi)，各個測點(diǎn)的溫度趨于穩(wěn)定，距離管壁20 mm 厚的中間平整層和拼縫處溫度差逐漸降低，溫差約為5 ℃；絕熱結(jié)構(gòu)最外層溫度保持在45.2～46.5 ℃，這與理論計(jì)算結(jié)果47.6 ℃基本一致，這表明管路絕熱結(jié)構(gòu)絕熱效果良好，可滿足二回路蒸汽管路使用要求。

圖6 不同位置測點(diǎn)溫度穩(wěn)定后溫度隨時間變化曲線Fig.6 The temperature in different temperature sensing locations with respect to the time after temperature stabilization

對絕熱結(jié)構(gòu)絕熱機(jī)理進(jìn)行分析，溫度平衡后，絕熱結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出靜態(tài)隔熱性能，在靜態(tài)過程中，絕熱結(jié)構(gòu)四周被絕熱材料包裹，邊界處的溫度擾動對絕熱結(jié)構(gòu)的影響不計(jì)，那么絕熱結(jié)構(gòu)可以看作是傳熱學(xué)意義上的半無限大固體；金屬管壁溫度恒定后，靜態(tài)過程就是恒壁溫邊界條件下半無限大固體的非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題，該過程與絕熱結(jié)構(gòu)熱擴(kuò)散系數(shù)有關(guān)，熱擴(kuò)散系數(shù)則取決于材料的熱導(dǎo)率。從結(jié)構(gòu)方面分析，整個絕熱結(jié)構(gòu)可看作是多層絕熱組件，反射屏聚酰亞胺鋁箔具有高反射能力，能夠有效減小輻射傳熱量。間隔保溫層聚酰亞胺泡沫塑料的泡孔結(jié)構(gòu)如圖7所示，泡沫正面表現(xiàn)為開孔結(jié)構(gòu)，由泡壁、泡膜構(gòu)成，泡孔間有共同的孔壁相連，由于二次壓縮模塑作用，泡沫側(cè)面表現(xiàn)為橢圓形的孔；因此，泡沫的熱傳導(dǎo)由泡沫中聚合物固體的熱導(dǎo)率、通過泡沫泡孔中氣體的熱導(dǎo)率、通過孔穴的熱對流熱導(dǎo)率，以及通過孔壁和孔隙的輻射熱導(dǎo)率，其中氣體熱傳導(dǎo)為泡沫熱傳導(dǎo)的主要貢獻(xiàn)項(xiàng)。這是由于氣體可在泡孔結(jié)構(gòu)中流通，如果將空氣視為介質(zhì)，它在泡孔間流通的熱導(dǎo)率為25 mW/（m·K）；利用Gibson關(guān)系，根據(jù)氣體熱導(dǎo)率與泡沫中空氣體積分?jǐn)?shù)，可得到泡沫體系氣體的熱導(dǎo)率約為0.024 W/（m·K），室溫下泡沫塑料熱導(dǎo)率大部分由該項(xiàng)貢獻(xiàn)［7］。綜上所述，間隔層聚酰亞胺泡沫具有良好的隔熱性能，反射層聚酰亞胺鋁箔具有良好的反射性能，這兩者共同促成了絕熱結(jié)構(gòu)的優(yōu)良絕熱性能。

圖7 聚酰亞胺泡沫泡孔結(jié)構(gòu)的FESEM照片F(xiàn)ig.7 FESEM micrographs of polyimide foam

2.3 管路絕熱結(jié)構(gòu)尺寸穩(wěn)定性

加溫過程中，絕熱結(jié)構(gòu)直徑、圓弧長隨時間變化的關(guān)系圖如圖8所示，對三個位置管路直徑、圓弧長變化情況進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如表3所示。由圖8和表3可知，相比于加熱前的絕熱管路直徑、弧長，整個加熱過程中絕熱結(jié)構(gòu)厚度、弧長趨于穩(wěn)定，變化率趨于0，幾乎沒有變化。

表3 加溫過程中，3個位置特定時間直徑、弧長變化率Tab.3 The diameter and arc length change rate at different positions during heating %

圖8 加溫過程中不同位置直徑、弧長隨時間變化圖Fig.8 The diameter and arc length at different positions with respect to the time during heating

停止加熱后，保持安裝狀態(tài)不變，每2 d 對包覆絕熱結(jié)構(gòu)的管路（距離端面300、550、800 mm 處）直徑、圓弧長進(jìn)行測量并記錄，連續(xù)監(jiān)測30 d，管路直徑、弧長隨時間變化的關(guān)系圖9所示。由圖9可知，停止加熱后，相比于加熱前直徑、弧長，絕熱結(jié)構(gòu)厚度、弧長幾乎沒有變化，結(jié)構(gòu)趨于穩(wěn)定。由上可知，軟質(zhì)聚酰亞胺泡沫作為保溫主體層的絕熱結(jié)構(gòu)加熱過程中及加熱停止720 h 內(nèi)，絕熱結(jié)構(gòu)尺寸無明顯變化，具有優(yōu)良的尺寸穩(wěn)定性。根據(jù)目前試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，加熱、降溫、外界環(huán)境等因素對絕熱吸聲結(jié)構(gòu)尺寸變化影響很小，由此可推測，在保持相近環(huán)境條件下，該絕熱結(jié)構(gòu)尺寸仍無明顯變化，這是由絕熱層材料聚酰亞胺泡沫特定的微觀結(jié)構(gòu)決定的。聚酰亞胺泡沫呈開孔結(jié)構(gòu)，由泡壁、泡膜構(gòu)成，相鄰泡孔間具有共同的孔壁相連，經(jīng)過二次壓縮模塑定型，泡壁、泡膜組織結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性提高，且形成泡壁泡膜的聚酰亞胺樹脂的分子鏈結(jié)構(gòu)中存在苯環(huán)和酰亞胺環(huán)，Tg達(dá)到265 ℃，在此溫度之下分子鏈處于凍結(jié)狀態(tài)，表現(xiàn)出優(yōu)異的抗蠕變能力，因此，在本研究要求的加熱范圍內(nèi)，泡沫表面不會發(fā)粘，且體積變化率幾乎為0；另一方面，聚酰亞胺泡沫線膨脹系數(shù)很低，約為31×10?6/K，這與金屬管路熱匹配性良好，在高溫環(huán)境下材料內(nèi)應(yīng)力小，因此，表現(xiàn)出好的熱尺寸穩(wěn)定性。

圖9 加溫完成后中不同位置直徑、弧長隨時間變化圖Fig.9 The diameter and arc length at different positions with respect to the time after heating

3 結(jié)論

（1）在蒸汽管路表面施工多層聚酰亞胺泡沫作為絕熱結(jié)構(gòu)，外觀良好，解決了現(xiàn)有無機(jī)巖棉類體系存在的工藝性差、環(huán)保性差等問題。

（2）絕熱結(jié)構(gòu)經(jīng)歷了280 ℃、480 h 連續(xù)加溫考核試驗(yàn)和720 h 靜置試驗(yàn)，結(jié)構(gòu)完整、無破損、裂縫等問題。480 h 加溫期間典型蒸汽管路絕熱結(jié)構(gòu)外表面溫度控制在45.2～46.5 ℃，這與理論計(jì)算基本一致；720 h 靜置期間結(jié)構(gòu)和尺寸變形量幾乎為0 且趨于穩(wěn)定。

（3）間隔層聚酰亞胺泡沫具有良好的隔熱性能，反射層聚酰亞胺鋁箔具有良好的反射性能，這兩者共同促成了絕熱結(jié)構(gòu)的優(yōu)良絕熱性能。

本研究可為艦艇新型絕熱結(jié)構(gòu)的應(yīng)用發(fā)展提供技術(shù)實(shí)踐參考，具有一定的理論和實(shí)際工程價值。