楊永強 歐陽建國 鄭春雷

(1.巨力索具股份有限公司，河北072550；2.河北省吊索具工程技術(shù)研究中心，河北072550；3.燕山大學(xué)材料學(xué)院，河北066004；4.材料綜合實驗教學(xué)示范中心，河北066004)

鑄鋼結(jié)構(gòu)具有設(shè)計靈活，整體結(jié)構(gòu)剛度大、力學(xué)性能方向性差異小等優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于工程機械、冶金設(shè)備、船舶和車輛等領(lǐng)域中。大型鑄鋼件的最大壁厚處可達幾百毫米以上，其在生產(chǎn)過程中，基體存在著一定的鑄造和熱處理應(yīng)力，在截面變化處和內(nèi)部鑄造缺陷處，極易誘發(fā)表面裂紋的產(chǎn)生。在焊接修復(fù)過程中，極易在補焊位置或附近發(fā)生二次或多次開裂[1]。在ASME IX、API-1104、EN 1090-2、AWS D1.1和AWS D1.5中均沒有限制補焊次數(shù)，在IPS-CPI-270(2)中只允許補焊一次，在DNV-OS-F101、GB 50236、Q/CR 9211、NB/T 20002.6、TB/T 1983和GB/T 150.4中允許補焊兩次。很多專家和學(xué)者認(rèn)為，只要嚴(yán)格執(zhí)行焊接工藝，補焊次數(shù)和產(chǎn)品質(zhì)量并沒有必然的關(guān)系，萬里鵬等[2]對30CrMnSiA高強鋼進行了3次補焊試驗，發(fā)現(xiàn)補焊接頭疲勞強度未發(fā)生明顯變化；王心紅等[3]對SMA490低合金結(jié)構(gòu)鋼進行了3次補焊試驗，發(fā)現(xiàn)補焊區(qū)域的沖擊韌性有明顯提高的現(xiàn)象；李冬霞等[4]對EH36海洋平臺用鋼進行了4次補焊試驗，發(fā)現(xiàn)補焊接頭的性能與原始組織性能相當(dāng)；Mohammad Shojaati[5]對X20Cr13進行了9次補焊試驗，發(fā)現(xiàn)補焊區(qū)域組織晶粒細化和沖擊韌性明顯改善的現(xiàn)象。但是對于大型鑄鋼件的多次補焊試驗，相關(guān)文獻報道極少，為驗證多次補焊后鑄鋼件本體和補焊區(qū)域的性能，本文針對某低合金調(diào)質(zhì)鑄鋼件進行了三次補焊試驗。

1 試驗材料和方法

1.1 試驗材料

試驗用鑄鋼化學(xué)成分和調(diào)質(zhì)后的力學(xué)性能(調(diào)質(zhì)工藝：960℃保溫2～3 h，淬火，然后690℃回火4～5 h)分別見表1和表2，試板厚度為150 mm。焊絲使用ER50-6，保護氣體為富氬混合氣體(80%Ar+20%CO2)。

表1 試驗用鑄鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)Table 1 Chemical composition of cast steelfor testing(mass fraction,%)

表2 試驗用鑄鋼力學(xué)性能Table 2 Mechanical properties of cast steel for testing

1.2 試塊尺寸和補焊輪廓

本項目母材最大壁厚為150 mm，故本次試塊厚度采用同厚度。本次試驗?zāi)M實際補焊過程，對母材同一位置進行三次補焊，下次補焊是為修補前次補焊缺陷，補焊區(qū)域逐步擴大。如圖1所示，第一次補焊深度為30 mm，寬度為40 mm；第二次補焊深度為60 mm，寬度為60 mm；第三次補焊深度為80 mm，寬度為80 mm。每次坡口輪廓線的形成均模擬缺陷去除時的方法，采用碳弧氣刨去除母材金屬，碳弧氣刨前對試塊整體預(yù)熱150℃，氣刨成輪廓后采用砂輪打磨出金屬光澤。

圖1 補焊區(qū)域Figure 1 Repair welding area

1.3 補焊過程和工藝

每次補焊采用相同的焊接工藝，焊前預(yù)熱175℃，層間溫度控制在175～250℃。焊接工藝參數(shù)見表3。

表3 補焊工藝參數(shù)

每次補焊后，均進行消應(yīng)力退火處理，共進行三次焊后退火，加熱和冷卻速率均小于150℃/h，保溫溫度為610℃，350℃出爐空冷至室溫。消應(yīng)力退火曲線見圖2。

圖2 焊后消應(yīng)力退火曲線Figure 2 Stress relieving annealing curve after welding

2 試驗結(jié)果和分析

2.1 取樣位置和數(shù)量

為驗證三次補焊及三次消應(yīng)力退火后補焊區(qū)域的綜合性能，對最后補焊后的母材區(qū)域和焊接接頭區(qū)域分別進行了取樣驗證，取樣位置如圖3所示。

圖3 取樣位置Figure 3 Sampling position

所有試樣的軸線均位于母材厚度的1/4處，其中焊縫金屬沖擊缺口開在焊縫中心，焊接熱影響區(qū)(HAZ)缺口開在熔合線外2 mm處，焊接接頭拉棒的平行段長度要比焊縫兩端各長30 mm(符合ISO 4136的相關(guān)要求)，焊接接頭拉棒示意見圖4。

圖4 焊接接頭拉棒示意圖Figure 4 Schematic drawing of tensile test rodof welding joint

2.2 無損檢測結(jié)果

每次消應(yīng)力退火之后，對補焊區(qū)域進行超聲檢測和磁粉檢測，均合格。

2.3 硬度檢測結(jié)果

每次消應(yīng)力退火之后，對補焊位置、熱影響區(qū)和母材本體進行硬度檢測。檢測設(shè)備為便攜式硬度檢測儀。檢測結(jié)果見表4。

表4 硬度檢測結(jié)果Table 4 Hardness test results

焊縫區(qū)域每次都將前次焊縫去除干凈，不具備對比性，因此不就焊縫的硬度進行討論。母材和熱影響區(qū)經(jīng)歷過多次消應(yīng)力退火后，硬度均有所提升，由于強度和硬度成正比例關(guān)系，從而佐證了鑄鋼本體不會由于消應(yīng)力退火次數(shù)增多而強度下降。

2.4 母材試驗結(jié)果

試塊的母材位置經(jīng)歷了三次焊后退火處理后，經(jīng)取樣測得的力學(xué)性能見表5。

表5 三次補焊后母材力學(xué)性能Table 5 Mechanical properties of base metalafter three times of repair welding

可見，經(jīng)過三次補焊和退火后，母材位置的屈服強度和抗拉強度變化都在2%以內(nèi)，而延伸率和沖擊吸收能量分別提高了16.7%和28%，這和相關(guān)文獻[3-5]里的報道是一致的。消應(yīng)力退火溫度小于母材調(diào)質(zhì)中的回火溫度，其目的是消除焊后的殘余應(yīng)力和氫，本次試驗也驗證了多次消應(yīng)力退火對母材的性能沒有惡化影響，反而會提高鑄件的韌性和延展性。

2.5 焊接接頭試驗結(jié)果

經(jīng)過三次補焊試驗后，焊接接頭的力學(xué)性能見表6。

表6 三次補焊后焊接接頭力學(xué)性能Table 6 Mechanical properties of welded jointafter three times of repair welding

可見，經(jīng)過三次補焊后，焊接接頭的抗拉強度高于母材抗拉強度的最低值，焊縫及熱影響區(qū)的沖擊吸收能量也大于母材標(biāo)準(zhǔn)值，焊接接頭的綜合力學(xué)性能與母材復(fù)驗數(shù)值相當(dāng)。

本次補焊過程中，每一次補焊前，均會對碳弧氣刨層進行徹底打磨，去除增碳層和上次補焊的熔合線附近區(qū)域，這也是試驗合格的重要步驟。

3 結(jié)論

本鑄鋼經(jīng)過三次補焊和三次消應(yīng)力退火處理以后，母材的拉伸性能沒有惡化，母材的沖擊韌性和塑性有了明顯提高，焊接接頭的綜合性能與母材相當(dāng)。證明所采用的焊接工藝在本鑄鋼多次返修過程中是合理有效的。