劉瑞萍,張書豪,徐 鑫,張德偉,曹志賢,孔 雪
(遼寧忠旺集團有限公司,遼陽 111003)
近年來,鋁合金材料因輕質高強,耐蝕性好,便于維護,施工便捷等優(yōu)點,已成為一種新型建筑材料,在土木工程運用中得到了迅速發(fā)展[1]?;阡X合金材料的獨特優(yōu)勢,鋁合金在橋梁中的應用在國外發(fā)展已較為成熟,我國近幾年也已開始廣泛關注鋁合金在橋梁工程中的應用[2-3]。
在結構優(yōu)化設計中,由于靈敏度分析法具有高效、實用等特點而越來越受重視。通過靈敏度分析可以計算各設計變量對結構性能的影響,得到滿足目標的最優(yōu)解。本文以某鋁合金行人天橋為研究對象,基于靈敏度分析法,對鋁合金橋梁進行優(yōu)化設計,使結構在滿足使用要求的前提下達到輕量化目的,減輕結構自重荷載,縮短施工周期,減小施工強度,降低成本。
對于彈性靜力學分析,材料的剛度方程為[4]:
式中:K為剛度矩陣,P為載荷矢量。公式(1)兩邊對設計變量xi求偏導數(shù),得到變量對位移的靈敏度為
設計變量可以為構件厚度,也可以為構件形狀尺寸、面積和截面慣性矩等。靈敏度分析方法在優(yōu)化過程中能快速明確優(yōu)化方向,節(jié)省了設計開發(fā)成本,縮短了設計開發(fā)周期,有效提高了設計效率。
圖1為鋁合金人行天橋主梁結構示意圖,對應的主梁詳細參數(shù)見表1。
圖1 主梁結構圖
表1 主梁參數(shù)
參考標準CJJ 69-95《城市人行天橋與人行地道技術規(guī)范》,需要對天橋施加行人載荷、風載,同時為了考量橋梁主梁結構抵抗共振的性能,還需輸出主梁的固有頻率,具體的載荷要求詳見表2。
表2 橋梁載荷
圖2為人群載荷作用下橋主梁結構的位移圖和應力圖。由圖2可見,在人群載荷作用下,主梁的最大位移為21.68 mm,遠小于表2標準參考值。主梁在人群載荷作用下的最大應力為158 MPa,位于主梁結構于支柱連接位置,小于材料的屈服強度。
圖2 人群載荷作用下橋梁位移圖和應力圖
圖3為風載荷作用下橋主梁結構的位移圖和應力圖。由圖3可見,在風載荷作用下,主梁的最大撓度為0.45 mm,位于主梁中部,遠小于表2標準參考值。主梁在風載荷作用下的最大應力為3 MPa,遠小于材料的屈服強度。
圖3 風載荷作用下主梁結構的位移圖和應力圖
對鋁合金主梁結構進行了人群活載和風載計算分析,模擬結果顯示:在兩種載荷作用下,主梁結構的最大位移均遠小于標準參考值,最大應力也小于材料的屈服強度,說明主梁結構有一定的優(yōu)化空間。
主梁加強板貫穿整個主梁結構,對主梁性能及質量均有重要影響。因此,對天橋主梁加強板進行靈敏度優(yōu)化:加強板初始厚度為20 mm,優(yōu)化變量為10~20 mm,優(yōu)化約束條件為最大應力小于200 MPa,最大位移小于60 mm。具體的優(yōu)化參數(shù)如表3所示,優(yōu)化結構如圖4所示。
表3 優(yōu)化參數(shù)
圖4 主梁加強板
圖5為基于靈敏度分析方法優(yōu)化后主梁結構在人群載荷作用下的位移圖和應力圖。由圖5可見,在人群載荷作用下,優(yōu)化后主梁的最大位移為21.75 mm,最大應力為186 MPa。優(yōu)化前后結構對比詳見表4。
圖5 人群載荷作用下主梁(優(yōu)化后)的位移圖和應力圖
表4為主梁結構優(yōu)化前后模擬結果對比。由表4可見,優(yōu)化前后,主梁的位移變化較小,且均遠小于參考標準60 mm。最大應力變化較大,但小于材料屈服強度,滿足要求。主梁整體重量減重2.1%,減重質量達1 777 kg。
表4 模擬結果對比
優(yōu)化后行人天橋的整體質量減小,結構的整體剛度和質量分布發(fā)生變化,通過模態(tài)分析查看結構的固有頻率和振型,確定是否滿足CJJ 69-95《城市人行天橋與人行地道技術規(guī)范》中要求的結構固有頻率大于3 Hz。
圖6為優(yōu)化后主梁的前6階模態(tài)振型,各階模態(tài)固有頻率見表5。由表5可見,優(yōu)化后主梁結構的1階固有頻率為5.4 Hz,大于控制標準要求的3 Hz,滿足使用需求。
圖6 前6階模態(tài)振型
表5 模態(tài)計算結果
(1)基于靈敏度分析法對某鋁合金行人橋進行優(yōu)化分析,優(yōu)化后鋁合金主梁結構位移變化較小,最大應力增加,但小于材料屈服強度,滿足要求。
(2)優(yōu)化后主梁結構整體質量減重2.1%,減重達到1 777 kg。優(yōu)化后結構1階模態(tài)固有頻率為5.4 Hz,滿足相關標準要求。