李國智 王松江 肖 娟

(1.中石化煉化工程(集團)股份有限公司洛陽技術(shù)研發(fā)中心，471003 河南洛陽；2.西安交通大學(xué)化學(xué)工程與技術(shù)學(xué)院，710049 西安)

0 引 言

截至2020年，我國“十三五”期間煤炭消費比重已降低至58%以下，但煤炭仍然是我國主體能源。水煤漿作為液態(tài)潔凈煤基代油燃料，其氣化工藝是潔凈煤技術(shù)發(fā)展的重要方向[1-2]。目前我國氣化用水煤漿量已超過2億t[3]。但研究[4-6]表明，水煤漿氣化的冷煤氣效率、碳轉(zhuǎn)化率及熱效率低于粉煤氣化的相應(yīng)指標(biāo)。水煤漿中的水分在氣化爐內(nèi)蒸發(fā)吸熱，需要更多的煤和氧氣燃燒釋放熱量抵消該部分潛熱，以維持較高溫度下的氣化過程。因此，提升水煤漿氣化效率有助于進一步擴大水煤漿氣化潔凈煤技術(shù)的應(yīng)用前景，推動煤炭清潔高效利用，早日實現(xiàn)我國“碳達峰”和“碳中和”的目標(biāo)。

水煤漿預(yù)熱技術(shù)可有效提升氣化爐進料溫度，是提高水煤漿氣化效率的有效解決措施之一。ROFFE et al[7]提出水煤漿預(yù)熱氣化技術(shù)。NOVACK et al[8]通過實驗測試了水煤漿預(yù)熱氣化技術(shù)在燃氣輪機運用中的可行性和作用?；谒簼{預(yù)熱氣化技術(shù)在燃燒過程的運用，USUI et al[9-10]將該技術(shù)引用到水煤漿氣化過程，結(jié)果表明，當(dāng)水煤漿溫度由40 ℃提升到250 ℃時，冷煤氣效率提升了7.4%～13.4%，而氧耗降低了23.4%～34.8%。AIUCHI et al[11]給出了預(yù)熱器內(nèi)壓降和總傳熱系數(shù)的計算模型，并且建立了適合大尺度氣化爐的設(shè)計方法。ZHANG et al[12]將水煤漿預(yù)熱氣化技術(shù)運用到整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)。水煤漿預(yù)熱氣化過程顆粒絮凝結(jié)塊是一個需要解決的問題，并且大多采用管式換熱器預(yù)熱，水煤漿在管內(nèi)流動，因此需要防止管道堵塞，目前主要通過調(diào)整換熱管的直徑和長度來控制水煤漿流速。另外，考慮到水分的完全氣化，對提供穩(wěn)定充足的熱源要求高。

WANG et al[13-14]提出采用旋梯式螺旋折流板換熱器預(yù)熱水煤漿技術(shù)以提升氣化爐的溫度，預(yù)熱器結(jié)構(gòu)如圖1所示。水煤漿在旋梯式螺旋折流板殼側(cè)呈螺旋流動，不僅不易結(jié)垢，適合高黏流體，而且旋梯式螺旋折流板有效封堵了搭接螺旋折流板的三角漏流區(qū)。該水煤漿預(yù)熱技術(shù)工藝改造簡單，投資費用低，可充分利用系統(tǒng)低品位熱(如燃氣輪機煙氣、余熱鍋爐過熱蒸汽)提升整體能效，實現(xiàn)水煤漿氣化精細化發(fā)展。目前，旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器內(nèi)的流動換熱性能研究已取得了階段性進展[13-14]，得到了水煤漿在殼側(cè)內(nèi)的傳熱和阻力計算關(guān)聯(lián)式，為預(yù)熱器的設(shè)計提供了理論基礎(chǔ)。但針對采用水煤漿預(yù)熱技術(shù)的煤氣化系統(tǒng)熱經(jīng)濟性評價，還需進一步開展相關(guān)工作。

圖1 旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器結(jié)構(gòu)Fig.1 Structural of coal-water slurry preheater with ladder-type helical baffles

本研究將利用計算流體力學(xué)和化工過程系統(tǒng)模擬，耦合單元設(shè)備設(shè)計和過程系統(tǒng)優(yōu)化，定性定量地分析旋梯折流板水煤漿預(yù)熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)對煤氣化過程熱經(jīng)濟性的影響，并構(gòu)建基于元模型和第二代非支配排序遺傳算法的折流板優(yōu)化設(shè)計模型，為水煤漿預(yù)熱器的工業(yè)設(shè)計和結(jié)構(gòu)選型提供理論參考。

1 計算模型

德士古加壓水煤漿氣化是一種典型的濕法進料、氧氣為氣化劑的加壓氣流床氣化，屬于氣流床濕法加料、液態(tài)排渣的加壓氣化技術(shù)。圖2所示為增加了水煤漿預(yù)熱技術(shù)的德士古煤氣化流程，該氣化過程主要包括四部分：水煤漿制備、預(yù)熱單元、氣化單元及合成氣處理。煤經(jīng)研磨后，與水混合制成高質(zhì)量分?jǐn)?shù)的水煤漿，然后煤漿進入預(yù)熱器加熱，再通過給料泵加壓后與來自空氣分離單元的95%以上純度高壓氧氣按照一定比例進入氣化爐，并發(fā)生一系列化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生合成氣。離開燃燒室之后，粗合成氣經(jīng)過冷卻、洗滌，進入下一工段使用。同時可以注意到，水煤漿預(yù)熱單元需提供的熱源可采用冷卻過程的水蒸氣，充分利用系統(tǒng)低位熱，提升裝置整體能效。

圖2 采用水煤漿預(yù)熱技術(shù)的煤氣化流程Fig.2 Flowchart of gasification with coal-water slurry preheating technology

1.1 預(yù)熱單元

如圖1所示，水煤漿預(yù)熱器采用旋梯式螺旋折流板，以折彎角(α)、折彎率(φ=2S/Di)及相對高度(β=H/Di)[15]作為輸入?yún)?shù)，采用參數(shù)化驅(qū)動建模，保持換熱管總長不變，改變折流板幾何參數(shù)以得到預(yù)熱器不同的結(jié)構(gòu)，從而高效完成預(yù)熱單元幾何模型建立。幾何模型參數(shù)見表1。

表1 換熱器的幾何參數(shù)Table 1 Geometric parameters of heat exchangers

連續(xù)性方程：

(1)

動量方程：

(2)

能量方程：

(3)

式中：E為質(zhì)量單位總能量，J/kg；keff為有效導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；T為溫度，K。

本研究中水煤漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)為52.13%，根據(jù)文獻[16]通過旋轉(zhuǎn)可視化流變儀測試系統(tǒng)得到流變曲線。測試系統(tǒng)包括四個部分，分別為旋轉(zhuǎn)流變儀(MCR302，安東帕，奧地利)、空氣壓縮機(DA7001，大圣，中國)、低溫恒溫槽(DC-3015，舜宇恒平，中國)及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)(RHEOPLUS)。為避免賓漢非牛頓流體本構(gòu)方程不連續(xù)導(dǎo)致數(shù)值求解困難，采用的兩方程賓漢非牛頓流變模型為：

(4)

式中：γ為剪切速率，s-1。

由于水煤漿預(yù)熱器殼程為螺旋流動，主流存在強烈的旋轉(zhuǎn)，同時流動過程還存在二次流和剪切應(yīng)力梯度劇烈變化的區(qū)域，即表現(xiàn)出對流線彎曲的敏感性及高度的各向異性。因此，目前螺旋折流板換熱器的數(shù)值計算中基本采用RNGk-ε湍流模型。

湍動能k方程為：

(5)

式中：αk為湍動能的逆效應(yīng)普朗特數(shù)；Gk為由于速度梯度引起的湍動能，m2/s2。

湍動能耗散率ε方程為：

(6)

RNGk-ε湍流模型中推薦的經(jīng)驗常數(shù)為：C1ε=1.42；C2ε=1.68；Cμ=0.084 5；η0=4.38；β=0.012；αk=αε=1.393。

考慮到殼側(cè)幾何模型復(fù)雜，采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。管側(cè)為恒壁溫對殼側(cè)水煤漿進行加熱，固定溫度為473.15 K，將殼側(cè)進口體積流量固定為10 m3/h，溫度為298.15 K。管殼側(cè)均采用壓力出口，靜壓為0 Pa。管壁面、旋梯折流板為流動傳熱的耦合壁面，除此之外，其他壁面均采用無滑移、不滲透絕熱條件，近壁面函數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。求解策略基于有限體積法，壓力-速度耦合采用SIMPLE算法，動量方程和能量方程迭代采用二階迎風(fēng)格式，湍動能及其耗散率方程采用一階迎風(fēng)格式。將各個方程的殘差曲線作為監(jiān)控計算收斂的指標(biāo)，該值為10-4。預(yù)熱單元通過Fluent模擬得到的旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器出口溫度，將作為Aspen Plus模擬煤氣化單元的輸入變量。

1.2 氣化單元

水煤漿氣化過程實際上是煤在高溫高壓下的相熱化學(xué)反應(yīng)過程，在氣化爐內(nèi)十分復(fù)雜，包括熱解反應(yīng)、氧化反應(yīng)及還原反應(yīng)[17]。

在煤氣化過程模擬中，一系列反應(yīng)涉及到的O2,H2,CO,CO2,N2,H2O,CH4,NH3,HCN,H2S,COS作為常規(guī)組分，而煤和灰分作為非常規(guī)組分。關(guān)于物性方法，本研究采用RK-SOAVE方程[18]，其常用于計算氣體加工、煉油等工藝過程的熱力學(xué)性質(zhì)，適用于非極性或弱極性的烴類及輕氣體，尤其適用于高溫高壓條件。因此，適用于高溫高壓的煤氣化過程，其適用性在已發(fā)表的水煤漿氣化過程模擬[19-20]中得到驗證。

對于非常規(guī)組分，煤的工業(yè)分析和元素分析見表2，計算焓和密度分別采用HCOALGEN和DCOALIGT模型。HCOALGEN模型中包含了計算高位熱值、標(biāo)準(zhǔn)生成焓、比熱容的一系列關(guān)聯(lián)式，并可以選取計算的基準(zhǔn)狀態(tài)，用輸入不同的選項代碼來進行控制，本研究采用的選項代碼及其代表的意義見表3，自定義的高位熱值通過BOIE[21]提出的經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式得到，為29 000.12 kJ/kg。DCOALIGT模型給出了煤的真實密度。同樣地，灰分計算也采用HCOALGEN和DCOALIGT模型。

表2 煤的工業(yè)分析和元素分析Table 2 Proximate and ultimate analyses of coal

表3 煤的焓計算模型Table 3 Enthalpy model of coal

圖3所示為德士古水煤漿氣化模擬流程。采用MIXER模塊將煤粉和水按照一定的比例混合形成水煤漿，再經(jīng)過PUMP模塊將水煤漿輸送至氣化爐并增壓至氣化所需的壓力4.2 MPa。在實際過程中，煤的裂解和氣化反應(yīng)都發(fā)生在氣化室，但由于煤作為非常規(guī)固體組分，沒有確定的化學(xué)式且不參與化學(xué)平衡和相平衡，很難在模擬過程中用某一模塊同時實現(xiàn)裂解和氣化，因此，采用RYield和RGibbs兩個反應(yīng)器分別模擬氣化爐內(nèi)的熱解和氣化過程。RYield模塊將非常規(guī)組分煤粉分解為單元素物質(zhì)，然后再與氧氣進入RGibbs模塊[22]，反應(yīng)得到氣化產(chǎn)物。氣化過程的溫度為1 280 ℃，RYield反應(yīng)器與RGibbs反應(yīng)器之間有熱量交換，以氣化產(chǎn)生的熱量來維持煤的熱解。同時，氣化爐與環(huán)境之間有熱損失，為煤高位熱值的0.3%[23]。生成的粗合成氣在輻射冷卻器(MHeatX模塊)被水冷卻至250 ℃，然后進入SEP模塊分離固體爐渣，而水被加熱為高溫蒸汽。脫除了灰渣的合成氣再經(jīng)過對流冷卻器(HEATER模塊)冷卻至40 ℃，并在SEP模塊中進行除硫和干燥以得到潔凈煤氣。

圖3 德士古水煤漿氣化模擬流程Fig.3 Flowchart of Texaco coal-water slurry gasification

2 熱經(jīng)濟性數(shù)據(jù)處理

對于采用水煤漿預(yù)熱技術(shù)的煤氣化過程熱經(jīng)濟性分析，本研究著眼于預(yù)熱單元，一方面旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器會導(dǎo)致一部分設(shè)備費用和操作費用的增加；另一方面預(yù)熱器使得水煤漿溫度提升，將有效地降低氣化過程氧耗，并提升冷煤氣效率。在水煤漿處理量一定的情況下，折流板結(jié)構(gòu)是影響預(yù)熱器流動傳熱性能的主要參數(shù)，因此作為優(yōu)化設(shè)計變量。不考慮除增加的預(yù)熱器以外的其他煤氣化系統(tǒng)固定成本和日常維護費用，將最小化預(yù)熱器總費用和最大化氣化單元冷煤氣效率作為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)。

增加旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器產(chǎn)生的總費用包括換熱器設(shè)備成本和操作費用，即

Ctot=Ci+Cod

(7)

式中：Ctot為總費用，dollar；Ci為設(shè)備成本費用，dollar；Cod為操作費用，dollar。

關(guān)于換熱器成本費用計算有多種方式，TAAL et al[24]對已有方法進行了總結(jié)，可以看到，Hall公式簡單準(zhǔn)確。該方法根據(jù)不同材料下的總換熱面積計算設(shè)備費用，考慮到水煤漿容易引起換熱器的磨損，采用不銹鋼，設(shè)備費計算表達式為：

Ci=8 500+409A0.85

(8)

式中：A為總換熱面積，m2。

換熱器操作費用與泵功有關(guān)，是克服流體在換熱器中產(chǎn)生的壓降而投入的電力成本，包括管側(cè)和殼側(cè)兩方面。由于本研究管側(cè)為恒壁溫，因此只考慮由殼側(cè)壓降產(chǎn)生的換熱器運行成本，計算公式[25]為：

(9)

C0=PKelH

(10)

(11)

式中：n為設(shè)備壽命，本研究以10年計算；i為設(shè)備年折損率，取10%；Kel為電費，取0.15 dollar/(kW·h)；H為年操作時間，取7 500 h/a；η為泵效率，取0.6；P為泵功，kW；Δp為殼側(cè)壓降，kPa；V為殼側(cè)體積流量，m3/s。

冷煤氣效率(ηCGE)是衡量氣化爐效率的重要指標(biāo)，為生成煤氣的化學(xué)能與氣化用煤的化學(xué)能之比，化學(xué)能采用相應(yīng)的低位發(fā)熱量[12]。

3 結(jié)果與討論

3.1 模型驗證

基于文獻[14]中52.13%的水煤漿在螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器內(nèi)的流動換熱實驗數(shù)據(jù)，對比了數(shù)值計算結(jié)果并進行了模型驗證。圖4所示為殼側(cè)壓降模擬值和溫升模擬值分別與其實驗值的比較。由圖4可知，水煤漿體積流量為8 m3/h～18 m3/h工況下的殼側(cè)壓降和溫升實驗值與模擬值吻合良好。殼側(cè)壓降的相對誤差范圍為0.86%～3.79%，平均相對誤差為2.29%；水煤漿溫升的相對誤差為3.73%～11.04%，平均相對誤差為6.91%。誤差在可接受范圍內(nèi)，說明了該數(shù)值計算方法的可靠性和準(zhǔn)確性。

圖4 殼側(cè)壓降模擬值和溫升模擬值與實驗值的比較Fig.4 Comparisons of shell-side pressure drop and temperature increase between simulation values and experimental valuesa—Shell-side pressure drop；b—Temperature increase

采用文獻[26]中表3-16的測試工況和實驗結(jié)果建立相應(yīng)水煤漿氣化過程的驗證模型。合成氣成分模擬結(jié)果與實驗值對比見表4。由表4可知，模擬得到的主要合成氣組分(H2，CO和CO2)與文獻[26]中的數(shù)據(jù)符合較好，不同合成氣組分的相對偏差范圍為0.18%～0.52%，說明模擬結(jié)果合理，與實際工況符合。

表4 合成氣成分模擬結(jié)果與實驗值對比Table 4 Comparison of syngas component between simulation values and experimental values

3.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)對熱經(jīng)濟性的影響

圖5所示為旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器的折彎率和相對高度分別為0.40和0.80時，冷煤氣效率和總費用隨折彎角的變化關(guān)系。由圖5可知，整體上冷煤氣效率和總費用均隨折彎角的增加而降低。根據(jù)螺距計算式(B=2φDitanα)，當(dāng)折彎角增加時，螺距增加，在換熱管長度一樣的情況下，折流板的數(shù)量將減少。也就是說，水煤漿在殼側(cè)流過折流板的阻力降低，因此，壓降降低，總費用降低。但是，殼側(cè)湍流強度降低也會導(dǎo)致傳熱性能減小，因此，預(yù)熱器出口水煤漿溫度降低，故冷煤氣效率減小。當(dāng)折彎角在45°～50°之間變化時，總費用曲線出現(xiàn)一個臨界點(a)，使總費用呈現(xiàn)先降低后增加的趨勢，但增加的幅度很小。

圖5 折彎角對冷煤氣效率和總費用的影響(φ=0.40，β=0.80)Fig.5 Effects of folding angle on cold gas efficiency and total cost(φ=0.40，β=0.80)

圖6所示為旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器的折彎角和相對高度分別為30°和0.80時，冷煤氣效率和總費用隨折彎率的變化關(guān)系。由圖6可知，當(dāng)折彎率由0.40增加到0.60時，冷煤氣效率降低了0.28%。這是因為折彎率增加使螺距增加，折流板數(shù)量降低使流體擾動和傳熱性能減小，冷煤氣效率降低。但是，總費用隨著折彎率的增加呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢，折彎率為0.50時，出現(xiàn)一個臨界值(b)。采用旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器的殼側(cè)流路分析法計算壓降，由于數(shù)值計算過程幾何模型的簡化，忽略了折流板與殼體及折流板與換熱管之間的漏流，因此，殼側(cè)壓降主要在進口、出口、管束間橫流及管束與殼側(cè)的旁流產(chǎn)生。當(dāng)橫流流率增加，旁流流率將減少，反之亦然，因此存在一個臨界點。而且當(dāng)折彎率增加時，橫截流通面積將增加，使流速和剪切速率降低。由于水煤漿流變曲線采用賓漢模型，具有假塑性特征，因此，水煤漿黏度增大，一定程度導(dǎo)致壓降增加。但隨著折彎率的進一步增加，折流板數(shù)量降低產(chǎn)生的影響占主導(dǎo)，故壓降降低，總費用減小。

圖6 折彎率對冷煤氣效率和總費用的影響(α=30°，β=0.80)Fig.6 Effects of folding ratio on cold gas efficiency and total cost(α=30°，β=0.80)

圖7所示為旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器的折彎角和折彎率分別為30°和0.40時，冷煤氣效率和總費用隨相對高度的變化關(guān)系。由圖7可知，冷煤氣效率隨相對高度的增加逐漸升高，當(dāng)相對高度超過0.65時，冷煤氣效率隨著相對高度的變化不大。當(dāng)相對高度由0.50增加到0.65時，冷煤氣效率增加了0.51%，達到臨界值(c′)，而當(dāng)相對高度由0.65增加到0.80時，冷煤氣效率僅提升了0.029%。在總費用變化曲線上，當(dāng)相對高度為0.65時，也有一個相對應(yīng)的臨界點(c)，總費用隨著相對高度的增加呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢。這是因為相對高度的增加使旋梯式螺旋折流板在切割處的流通面積減小，故流動阻力增加。但是當(dāng)相對高度超過0.65而繼續(xù)增加時，該處平均流速急劇增加，因此，水煤漿黏度降低，壓降減小，產(chǎn)生較小的總費用。

圖7 相對高度對冷煤氣效率和總費用的影響(α=30°，φ=0.40)Fig.7 Effects of relative height on cold gas efficiency and total cost(α=30°，φ=0.40)

3.3 結(jié)構(gòu)參數(shù)對熱經(jīng)濟性的局部敏感性分析

圖8所示為旋梯式螺旋折流板水煤漿預(yù)熱器折彎角、折彎率和相對高度分別為30°，0.40和0.80時，結(jié)構(gòu)參數(shù)對冷煤氣效率和總費用的局部敏感性。由圖8可知，折彎角和折彎率均與冷煤氣效率呈負(fù)相關(guān)，局部敏感性分別是-28.95%和-13.84%。但相對高度與冷煤氣效率呈正相關(guān)，局部敏感性為25.17%。結(jié)構(gòu)參數(shù)對總費用的敏感性變化與對冷煤氣效率的敏感性變化類似。折彎角和折彎率與總費用呈負(fù)相關(guān)，局部敏感性分別為-27.06%和-17.74%，而相對高度對應(yīng)的值為21.86%。由此可見，結(jié)果與3.2節(jié)中討論的結(jié)構(gòu)參數(shù)對熱經(jīng)濟性的影響一致。

圖8 結(jié)構(gòu)參數(shù)局部敏感性分析(α=30°，φ=0.40，β=0.80)Fig.8 Local sensitivity analysis of structural parameters(α=30°，φ=0.40，β=0.80)

3.4 結(jié)構(gòu)參數(shù)對熱經(jīng)濟性的多目標(biāo)優(yōu)化

本研究采用結(jié)合元模型和第二代非支配遺傳算法構(gòu)建的優(yōu)化模型對水煤漿預(yù)熱技術(shù)的煤氣化過程熱經(jīng)濟性進行多目標(biāo)優(yōu)化，得到冷煤氣效率和總費用的一個折中。初始樣本點為100，每次迭代步最大樣本數(shù)為100。對于收斂條件，最大允許Pareto百分比為70%，收斂穩(wěn)定性百分比為2%。對于停止條件，最大迭代數(shù)為20。采用的交叉概率和變異概率分別為0.98和0.01。圖9所示為收斂條件隨迭代數(shù)的變化。由圖9可知，當(dāng)?shù)鷶?shù)達到5時，滿足收斂穩(wěn)定性百分比小于2%，計算停止。

圖9 收斂條件隨迭代數(shù)的變化Fig.9 Change of convergence criteria with iteration numbers

圖10所示為多目標(biāo)優(yōu)化結(jié)果得到的冷煤氣效率和總費用的Pareto解集。優(yōu)化點采用不同顏色標(biāo)識出來，不同顏色代表了冷煤氣效率和總費用不同的綜合加權(quán)下較好的解集到較差的解集排列。

圖10 冷煤氣效率和總費用的Pareto解集Fig.10 Pareto between cold gas efficiency and total cost

4 結(jié) 論

1) 計算工況范圍內(nèi)，預(yù)熱單元的預(yù)熱器總費用隨著折彎角的增加而減小，但隨著折彎率和相對高度的增加呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢。

2) 計算工況范圍內(nèi)，氣化單元的冷煤氣效率隨著折彎角和折彎率的增加而減小，但隨著相對高度的增加先增加然后逐漸趨于穩(wěn)定。

3) 當(dāng)折彎角、折彎率和相對高度分別為30°，0.40和0.80時，折彎角和折彎率對冷煤氣效率的局部敏感性分別為-28.95%和-13.84%，而相對高度對冷煤氣效率的局部敏感性為25.17%，且結(jié)構(gòu)參數(shù)對總費用的敏感性變化規(guī)律與對冷煤氣效率的敏感性變化規(guī)律類似。

4) 通過多目標(biāo)優(yōu)化得到一組Pareto解集，決策者可以根據(jù)兩個子目標(biāo)的重要性不同，選擇相應(yīng)的優(yōu)化結(jié)果。