楊 飛,王仁波

(煙臺魯寶鋼管有限責任公司,山東 煙臺 264002)

1 概述

魯寶環(huán)爐采用天然氣作為燃料,煙氣氮氧化物排放標準執(zhí)行《山東省區(qū)域性大氣污染物綜合排放標準》(編號:DB37/2376—2013)鋼鐵行業(yè)軋鋼熱處理爐的規(guī)定,自2017年1月1日起至2019年12月31日止執(zhí)行第三時段標準,基準氧含量(體積分數(shù))按照8%折算,SO2質量濃度<100 mg/m3、NOx質量濃度<150 mg/m3、顆粒物質量濃度<20 mg/m3;自2020年1月1日起執(zhí)行第四時段重點控制區(qū)標準,基準氧含量按照8%折算,SO2質量濃度<50 mg/m3、NOx質量濃度<100 mg/m3、顆粒物質量濃度<10 mg/m3。

根據(jù)實測結果,魯寶環(huán)爐煙氣量高達220 000 m3/h,煙氣中氧含量高達15%以上,折合NOx質量濃度300～500 mg/m3,波動大時高達800 mg/m3,NOx質量濃度高且波動大,魯寶環(huán)爐脫硝前煙氣相關參數(shù)見表1,超出《山東省區(qū)域性大氣污染物綜合排放標準》“第三時段”NOx質量濃度<150 mg/m3和“第四時段”NOx質量濃度<100 mg/m3的排放標準,存在煙氣排放超標的環(huán)保風險,亟需增上煙氣脫硝設施。

表1 魯寶環(huán)爐脫硝前煙氣相關參數(shù)

2 現(xiàn)有技術存在的問題

目前國內外煙氣脫硝的主流技術是選擇性催化還原SCR脫硝工藝和選擇性非催化還原SNCR脫硝工藝,但針對魯寶環(huán)爐煙氣量大、氮氧化物濃度高的特點,采用哪一種工藝都存在一定的問題。

2.1 選擇性催化還原SCR法脫硝

選擇性催化還原SCR脫硝工藝,其原理是將尿素熱解霧化產(chǎn)生的氨氣噴入煙道與煙氣混合后進入SCR反應器,在催化劑的作用下將氮氧化物還原成N2和H2O。SCR脫硝工藝尿素反應充分,利用率高,脫硝效率可達80%～90%,脫硝效果比較理想。SCR 脫硝工藝的主要設備為SCR反應器,常規(guī)SCR脫硝反應器本體為鋼結構,煙氣設計成豎直向下流動方向,主要包括鋼結構平臺、反應器本體、進氣煙道、出氣煙道、催化劑框架及模塊、噴氨格柵、導流板、整流器、聲波吹灰器等。常規(guī)SCR脫硝反應器結構示意圖如圖1所示。

圖1 常規(guī)SCR脫硝反應器結構示意圖

魯寶環(huán)爐煙氣量大、NOx質量濃度高,用SCR脫硝催化劑用量大,排煙煙道為混凝土煙道。若采用常規(guī)SCR脫硝反應器,反應器體積大,鋼材特別是耐熱鋼用量大,設備制造費用高;反應器進氣口和出氣口需要分別與混凝土煙道對接,現(xiàn)場施工難度大,工期長;煙道拐彎多,壓損大。因此,魯寶煙氣脫硝只能利用混凝土排煙煙道作為反應器本體,將催化劑模塊由通常豎直放置改為水平放置,直接放在水平煙道煤氣發(fā)生器位置,此處煙道截面大,內部截面為4 400 mm(寬)×4 500 mm(高),煙氣溫度為300～400 ℃,剛好滿足催化劑安裝條件。

魯寶環(huán)爐若采用常規(guī)SCR脫硝工藝,要滿足環(huán)保達標排放要求采用壓損少、節(jié)距6.1 mm的中溫板式催化劑需用量至少45 m3,安裝在水平煙道煤氣發(fā)生器位置需布置3層,每層催化劑壓損150 Pa,整個催化劑層壓損450 Pa,SCR反應器出口煙氣需走余熱鍋爐煙道,排煙風機需由200 kW加大到300 kW,風機基礎及進出口管路均需加大;若催化劑按2層布置,煤氣發(fā)生器位置煙道截面需加大1.5倍。無論是加大排煙風機還是加大煙道截面,都存在施工難度大、施工周期長、投資費用高的問題。

2.2 選擇性非催化還原SNCR法脫硝

選擇性非催化還原SNCR脫硝工藝需要850～1 050 ℃的反應溫度窗口,其原理是將尿素溶液直接均勻噴灑到爐膛內850～1 050 ℃煙氣對流斷面上,尿素與煙氣中的NOx反應生成N2和H2O。選擇性非催化還原SNCR脫硝工藝設備簡單,不需要催化劑,但對反應溫度、噴入量和噴入?yún)^(qū)域有嚴格要求,必須將還原劑噴灑到爐膛內最有效部位,控制上不夠穩(wěn)定;脫硝效率低,只有40%～70%;尿素的利用率低[1-3]。

針對魯寶環(huán)爐煙氣量大、NOx質量濃度高的情況,采用常規(guī)SNCR脫硝工藝尿素消耗高達100 kg/h以上,尿素消耗高、添加困難且無法滿足環(huán)保達標排放要求。

3 工藝方案的確定

根據(jù)魯寶環(huán)爐煙氣溫度特點、氮氧化物濃度及煙氣量,確定魯寶環(huán)爐煙氣脫硝采用SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝,即在選擇性催化還原SCR脫硝裝置基礎上增加1套選擇性非催化還原SNCR脫硝裝置,脫硝劑采用尿素。具體方案如下:

(1)前面高溫區(qū)采用SNCR脫硝工藝,尿素與NOx在環(huán)爐爐膛內發(fā)生反應。在環(huán)爐預熱段850～1 050 ℃位置爐膛頂部開孔安裝噴槍作為尿素溶液噴入裝置,將尿素溶液均勻地噴灑在環(huán)爐爐膛內850～1 050 ℃煙氣對流斷面上,尿素溶液在高溫下與NOx發(fā)生還原反應,去除部分的NOx,先將NOx質量濃度從300～500 mg/m3(波動大時高達800 mg/m3)降到300 mg/m3以下。

(2)后面低溫區(qū)采用SCR脫硝工藝,氨氣與NOx在環(huán)爐煙道內發(fā)生反應。在環(huán)爐煙道煙氣溫度300～400 ℃位置安裝SCR反應器,前面SNCR反應多余的尿素在煙道內充分熱解為氨氣并隨著煙氣進入到煙道下游的SCR反應器,與熱解爐供給的氨氣一起在催化劑表面與NOx發(fā)生二次還原反應進一步去除剩下的NOx,將NOx質量濃度從300 mg/m3左右降到100 mg/m3以下。因前面高溫區(qū)已經(jīng)采用SNCR脫硝工藝將NOx質量濃度降低到300 mg/m3以下,催化劑需用量可以減少接近一半,安裝在煤氣發(fā)生器位置只需布置2層,催化劑壓損可以控制在250 Pa以下,排煙風機由200 kW加大到250 kW即可滿足要求,風機基礎及進出口管路無需加大。

(3)脫硝劑采用尿素。還原法脫硝采用的脫硝劑有液氨、氨水、尿素。液氨的儲存、運輸必須滿足國家危化品管理的有關規(guī)定,液氨法制備很少使用;氨水(20%)制備工藝簡單,但儲存和運輸相對麻煩且有異味;尿素(含氮46.6%)制備工藝相對復雜、運行費用略高,但運輸、儲存非常安全且能保證來源,因此,確定魯寶環(huán)爐煙氣脫硝采用尿素作為脫硝劑。

尿素制備工藝有尿素水解法和尿素熱解法。兩種方法投資與運行費用相當,但尿素熱解法不需要壓力容器,安全性更高,分解完全,因此,魯寶環(huán)爐煙氣脫硝采用尿素熱解法[4-6]。

4 脫硝設備的組成

魯寶環(huán)爐煙氣脫硝采用SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝,其設備組成包括尿素溶解轉送單元、尿素溶液儲存供給單元、尿素溶液流量控制單元、SNCR脫硝單元、SCR尿素熱解單元、SCR脫硝反應器、排煙風機、煙氣在線檢測控制單元。其中尿素溶液輸送管路及閥門全部采用304不銹鋼材質,SNCR脫硝系統(tǒng)與SCR脫硝系統(tǒng)共用1套尿素溶解轉送單元和尿素溶液儲存供給單元。

4.1 尿素溶解轉送單元

尿素溶解轉送單元包括尿素提升機、尿素溶解罐、尿素溶液攪拌器、尿素溶液輸送泵、溫度變送器、翻板液位計以及相關配套管路、閥門等。尿素溶解轉送單元系統(tǒng)圖見圖2。

圖2 尿素溶解轉送單元系統(tǒng)圖

尿素提升機P001用于將固體尿素由尿素儲倉提升至溶解罐,袋裝尿素由人工拆包倒入尿素儲倉。尿素提升機設計參數(shù)為:流量Q=3 m3/h,提升高度H=3～4 m。

尿素溶解罐T001用于固體尿素溶解。在溶解罐中,采用軟化水將固體尿素制成40%的尿素溶液。尿素溶解罐材料采用304不銹鋼材質,直徑1.8 m、高2 m。溫度變送器T001用于測量尿素溶液溫度,顯示同時并參與罐內溫度控制;翻板液位計LT01用于測量溶解罐液位,傳入上位機顯示。

尿素溶解罐底部設置蒸汽加熱盤管,用于對罐體進行加熱,防止尿素在罐內形成結晶。溶解罐蒸汽入口設置電動閥TX-S6,用于遠程控制尿素溶液溫度。當尿素溶液溫度過低時,蒸汽加熱系統(tǒng)啟動,加熱蒸汽采用余熱鍋爐蒸汽。

尿素溶液攪拌器AM001安裝于尿素溶解罐頂部,通過攪動加快固態(tài)尿素的溶解并使其溶解均勻。

尿素溶液輸送泵P001A/P001B用于將尿素溶液由尿素溶解罐轉送至尿素儲罐,2臺互為備用。尿素溶液輸送泵設計參數(shù)為:流量Q=5 m3/h,揚程H=20 m,電動機功率P=1.1 kW。

尿素溶液輸送泵出口設有尿素溶液回流管路,通過尿素溶液回流閥TX-N6來控制尿素溶液回流大小。

4.2 尿素溶液儲存供給單元

尿素溶液儲存供給單元包括尿素溶液儲罐、溫度變送器、翻板液位計、尿素溶液噴射泵、管道過濾器、壓力調節(jié)閥以及相關配套管路、閥門等。尿素溶液儲存供給單元系統(tǒng)圖見圖3。

圖3 尿素溶液儲存供給單元系統(tǒng)圖

尿素溶液儲罐T002用于儲存制備好的質量分數(shù)為40%的尿素溶液。尿素溶液儲罐采用立式平底結構,304不銹鋼材質,直徑2.4 m、高2.8 m。溫度變送器T002用于測量儲罐內尿素溶液溫度,顯示同時并參與罐內溫度控制;翻板液位計LT02用于測量儲罐液位,傳入上位機顯示。

同尿素溶解罐,尿素溶液儲罐底部設有蒸汽加熱盤管,用于對罐體進行加熱,防止尿素在儲罐內形成結晶。儲罐蒸汽入口設置電動閥TX-S8,用于遠程控制尿素溶液溫度。當尿素溶液溫度過低時,蒸汽加熱系統(tǒng)啟動,加熱蒸汽采用余熱鍋爐蒸汽。

尿素溶液噴射泵P002A/P002B為2臺全流量多級離心泵,一用一備,內嵌雙聯(lián)式過濾器、電加熱器,用于將儲罐內尿素溶液噴射供給后續(xù)尿素溶液流量控制單元。尿素溶液噴射泵設計參數(shù)為:流量Q=0.2 m3/h,揚程H=120 m,電動機功率P=0.75 kW。

尿素溶液噴射泵前分別設置有管路過濾器和排空閥;噴射泵后設置有軟水沖洗管路,用于尿素溶液噴射泵、尿素管路以及后續(xù)電磁流量計、流量調節(jié)閥的沖洗。

尿素溶液噴射泵出口設有尿素溶液回流管路,通過壓力調節(jié)閥TX-N12控制尿素溶液回流大小來實現(xiàn)尿素溶液噴射壓力控制。

4.3 尿素溶液流量控制單元

尿素溶液流量控制單元由兩條尿素溶液流量控制回路組成,分別用于SNCR脫硝單元和SCR尿素熱解單元尿素溶液流量的控制,包括電磁流量計、流量調節(jié)閥、止回閥、旁通管路以及相關配套管路、閥門等。尿素溶液流量控制單元系統(tǒng)圖見圖4。

圖4 尿素溶液流量控制單元系統(tǒng)圖

電磁流量計FT001、流量控制閥TX-N15、止回閥等構成的尿素溶液流量控制回路用于為SNCR脫硝單元提供所需的穩(wěn)定的尿素溶液流量和壓力。電磁流量計FT001用于檢測供給SNCR脫硝單元的尿素溶液流量,流量控制閥TX-N15用于遠程調節(jié)供給SNCR脫硝單元的尿素溶液流量。另設置1套旁通管路,作為應急使用。

電磁流量計FT002、流量控制閥TX-N25、止回閥等構成的溶液流量控制回路用于為SCR尿素熱解爐提供所需的穩(wěn)定的尿素溶液流量和壓力。電磁流量計FT002用于檢測供給SCR尿素熱解爐的尿素溶液流量,流量控制閥TX-N25用于遠程調節(jié)供給SCR尿素熱解爐的尿素溶液流量。另設置1套旁通管路,作為應急使用。

4.4 SNCR脫硝單元

SNCR脫硝單元包括分配模塊、雙流體噴槍、壓縮空氣管路、尿素溶液供給管路、軟水稀釋調節(jié)管路和軟水沖洗管路等。SNCR脫硝單元系統(tǒng)圖見圖5。

圖5 SNCR脫硝單元系統(tǒng)圖

來自尿素溶液流量控制單元的尿素溶液經(jīng)減壓閥接入混合器H001,在混合器內經(jīng)軟水稀釋后接入分配模塊。接入混合器H001的軟水流量由電磁流量計FT003、流量控制閥TX-N35、止回閥等構成的軟水稀釋調節(jié)管路來控制,軟水稀釋調節(jié)管路設有旁通管路作為應急使用。來自廠區(qū)壓縮空氣和來自鍋爐軟化水分別經(jīng)球閥接入分配模塊。

在環(huán)爐預熱段溫度850～1 050 ℃位置爐頂上方開孔安裝4把雙流體噴槍,把尿素溶液直接噴灑到爐膛內煙氣對流斷面上;分配模塊內設置4臺轉子流量計,分別對應4把雙流體噴槍,通過調節(jié)轉子流量計針形調節(jié)閥將4把噴槍尿素溶液流量控制均勻。

4.5 SCR尿素熱解單元

SCR尿素熱解單元由熱解爐、電加熱爐、稀釋風機及相關配套管路、閥門、儀器儀表等組成。SCR尿素熱解單元系統(tǒng)圖見圖6。

圖6 SCR尿素熱解單元系統(tǒng)圖

尿素溶液采用熱解爐分解,熱解爐直徑600mm,由絕熱分解室、雙流體噴槍等組成,布置在SCR反應器附近。經(jīng)過流量控制單元的尿素溶液由雙流體噴槍噴入絕熱分解室,采用經(jīng)過電加熱器的高溫熱風作為分解室的熱源,分解室內溫度控制在350～600℃,采取絕熱材料保溫。

尿素熱解單元采用自然風作為尿素熱解反應的稀釋風來源。自然風由稀釋風機加壓送至電加熱器JRQ01進行溫度提升,達到熱解室的設計溫度,并由加熱器控制裝置維持適當?shù)哪蛩胤纸夥磻獪囟?電加熱器功率100 kW。

配套稀釋風機采用2臺離心風機,一用一備,參數(shù)設計為:流量Q=400 m3/h,壓力4 500 Pa,電動機功率P=2.2 kW。

經(jīng)絕熱分解室配制出的氨氣含量(體積分數(shù))小于5%,經(jīng)噴氨格柵進入SCR反應器。

4.6 SCR脫硝反應器

魯寶環(huán)爐SCR脫硝反應器利用原煤氣換熱器位置混凝土排煙煙道作為本體,由混凝土排煙煙道、鋼結構煙道蓋板、2級噴氨格柵及其固定支架、2級聲波吹灰器、2層催化劑框架及模塊、相關配套管路及閥門、檢測儀器儀表等組成。SCR脫硝反應器系統(tǒng)圖見圖7。

圖7 SCR脫硝反應器系統(tǒng)圖

SCR脫硝反應器利用原煤氣換熱器位置處混凝土排煙煙道作為反應器本體,將噴氨格柵、聲波吹灰器、催化劑框架及模塊按煙氣水平流動方向依次放置在此處水平煙道內;催化劑框架及模塊上方混凝土煙道開孔并加蓋鋼結構煙道蓋板進行封堵,催化劑與煙道內壁、鋼結構煙道蓋板之間設置耐火纖維棉層以阻止煙氣不經(jīng)催化劑層反應直接進入煙氣出口,催化劑模塊清灰及更換時將上方鋼結構煙道蓋板打開。

催化劑采用模塊化設計,前后2層布置,每層布置4×3塊,左右4塊平鋪,上下3層疊加。為減少壓損、防止灰堵,催化劑采用中溫板式催化劑,設計用量為24.29 m3,節(jié)距為6.1 mm,第一層模塊尺寸為1 418 mm×954 mm×1 294 mm,單層阻力為150 Pa;第二層模塊尺寸為1 418 mm×954 mm×647 mm,單層阻力為100 Pa,兩層模塊合計阻力為250 Pa。催化劑框架制作成上下3層,分別采用1Cr18Ni9Ti耐熱型鋼焊接而成,上下層之間采用螺栓連接。更換催化劑,只需打開鋼結構煙道蓋板分別將催化劑層整體從煙道內吊出來,拆開上下層之間連接螺栓即可更換。催化劑模塊安裝圖見圖8。

圖8 催化劑模塊安裝圖

噴氨格柵AIG選用1Cr18Ni9Ti耐熱不銹鋼鋼管制作,內置在煙道內第一層催化劑前來煙方向3～4 m處,采用耐熱鋼支架固定在煙道側壁上。噴氨格柵分2級前后布置,每級分為上下3層,每層懸掛3根密布φ8 mm噴嘴的支管,前后2級噴氨格柵支管左右錯開布置,確保氨氣能夠通過噴氨格柵均勻噴灑到煙道內部,并在進入催化劑層前與煙道內煙氣充分混合。

聲波吹灰器共4臺,分2級布置,吊裝在鋼結構煙道蓋板下方,緊貼安裝在催化劑層前面,每層安裝2臺。催化劑采取與聲波吹灰器相結合的吹灰措施,采用壓縮空氣作為吹灰介質,通過聲波吹灰器產(chǎn)生高頻聲音,產(chǎn)生共振,達到吹灰效果。

SCR脫硝反應器出口配置了1套氨逃逸檢測裝置,以便根據(jù)氨逃逸檢測結果對尿素溶液噴射量進行控制。

4.7 排煙風機

原煤氣換熱器處水平煙道放置SCR脫硝反應器后,煙道內增加了2級噴氨格柵、4臺聲波吹灰器、2層催化劑框架、2層催化劑等設備,2層催化劑壓損為250 Pa,合計增加壓損500 Pa左右。煙道內阻力增加500 Pa,經(jīng)脫硝后的環(huán)爐煙氣走常規(guī)煙道單靠煙囪抽力是不夠的,只能走余熱鍋爐煙道,因此需對余熱鍋爐煙道排煙風機進行加大改造。

考慮到留有余量,余熱鍋爐煙道排煙風機壓力需增加600 Pa。排煙風機全壓由1 376 Pa增加到2 000 Pa,靜壓由1 100 Pa增加到1 700 Pa,電動機由200 kW增加到250 kW,變頻器、電抗器、開關、電纜相應地加大,風機基礎及進出口管路保持不變,排煙風機改造前后參數(shù)對比見表2。

表2 排煙風機改造前后參數(shù)對比

4.8 煙氣在線檢測控制系統(tǒng)

煙氣出口設置1套CEMS在線自動檢測裝置,對煙氣中SO2、NOx、煙塵、O2、溫度、壓力、流速7個參數(shù)進行實時監(jiān)測并上傳數(shù)據(jù)。

脫硝系統(tǒng)整套裝置設置1套PLC控制系統(tǒng),SO2、NOx、煙塵、O2、溫度、壓力、流量以及氨逃逸率等所有運行參數(shù)全部通過電腦WICC畫面實時顯示并存儲,系統(tǒng)所有部位的檢測及控制均送至PLC系統(tǒng)并通過工控機進行集中顯示、調節(jié)、報警及聯(lián)鎖等。魯寶環(huán)爐SNCR+SCR脫硝系統(tǒng)電腦畫面見圖9。

圖9 魯寶環(huán)爐SNCR+SCR脫硝系統(tǒng)電腦畫面

針對魯寶環(huán)爐壓火、提溫、空爐膛等爐況調整參數(shù)變化特點,分別建立SNCR脫硝及SCR脫硝控制模型,在氨逃逸不超標情況下,對尿素溶液噴入量進行自動調節(jié)控制,使脫硝后NOx質量濃度保持穩(wěn)定在100 mg/m3以下。

5 達到的技術指標和效果

魯寶環(huán)爐煙氣脫硝項目2017年11月25日開始實施,2018年5月26日投入運行,脫硝設備運行一直非常穩(wěn)定。

5.1 達到的技術指標

魯寶環(huán)爐煙氣脫硝達到的技術指標見表3。

表3 魯寶環(huán)爐煙氣脫硝達到的技術指標

5.2 達到的效果

(1)魯寶環(huán)爐煙氣脫硝采用SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝,煙氣NOx質量濃度從300～500 mg/m3(波動大時高達800 mg/m3)降低到54.8 mg/m3(實測平均值),整體脫硝效率達到87.82%以上,脫硝前后顆粒物濃度沒有增加,達到了第四時段排放標準要求。

(2)采用SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝,相比于常規(guī)SCR脫硝,催化劑用量減少了1/3,催化劑只需按2層布置,投資費用及施工難度大大降低;相比于常規(guī)SNCR脫硝,尿素消耗量大大降低,取得了較好效果。

(3)采用尿素作為脫硝劑,運輸、儲存方便;脫硝劑制備工藝采用尿素熱解法,安全性高,分解完全。

(4)根據(jù)魯寶環(huán)爐煙氣溫度及煙道特點,催化劑采用中溫板式催化劑,減少了壓損與灰堵;利用原煤氣換熱器位置水平煙道作為SCR反應器本體,將催化劑模塊由通常豎直放置改為水平放置,直接放置在水平煙道內,降低了設備費用和施工難度,縮短了工期,達到了預期效果。

(5)根據(jù)催化劑放置方式及煙道特點設計了一種新型噴氨格柵AIG,設6根管道分前后2級左右錯開布置,將煙道分成相對獨立的可調節(jié)區(qū)域,充分避免了在煙道截面上煙氣與氨氣混合的不均勻性。

(6)脫硝系統(tǒng)適應能力強,能夠滿足魯寶環(huán)爐負荷變化要求。根據(jù)魯寶環(huán)爐壓火、提溫、空爐膛等爐況變化特點,分別建立了SNCR脫硝及SCR脫硝控制模型,在氨逃逸不超標情況下,對尿素溶液噴入量進行自動調節(jié)控制,使脫硝后NOx質量濃度保持穩(wěn)定[7]。

6 持續(xù)改進措施

魯寶環(huán)爐脫硝設備自2018年5月投入運行以來,NOx質量濃度穩(wěn)定控制在100 mg/m3以下,符合環(huán)保達標排放要求。后續(xù)存在的主要問題是排煙風機電動機電流較高,運行在350 A左右,風機負荷較大;車間產(chǎn)量超出設計產(chǎn)能、天然氣消耗較高的情況下,環(huán)爐爐膛壓力較高,接近30 Pa,不好調整。

改進措施是利用2020年12月年修催化劑使用壽命到期更換的機會,將板式催化劑的節(jié)距由6.1 mm增大到7.0 mm;同時為了保證脫硝效率和脫硝能力,第二層催化劑模塊設計上按煙氣流動方向長度進行了適當加長,催化劑用量由24.29 m3增加到30 m3,仍按2層布置。重新設計后兩層模塊大小、阻力相同,模塊尺寸均為1 418 mm×954 mm×1 214 mm,單層阻力小于100 Pa,整體阻力小于200 Pa,在保持原有脫硝效率的前提下整體阻力減少了50 Pa[8-9]。

催化劑節(jié)距增大后,催化劑整體阻力明顯減少,環(huán)爐爐膛壓力比更換前明顯降低,穩(wěn)定運行在15～20 Pa;排煙風機電動機電流明顯減少,由350 A左右降低到180 A左右,風機負荷大大降低;脫硝劑尿素消耗由33.59 kg/h降低到29.17 kg/h,取得了令人滿意的效果。