高 有 德

(云南基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)投資股份有限公司，云南 昆明 650501)

1 工程概況

云南省S35永金高速公路永仁至大姚段公路工程是云南省高速公路網(wǎng)規(guī)劃中第12條縱線永仁—大姚—姚安—牟定—楚雄—雙柏—元江—紅河—元陽—曼耗—金平—金水河高速公路的重要組成部分,是云南省北進(jìn)四川等西部省份及南下東南亞的國際大通道之一,也是楚雄州骨架路網(wǎng)重要組成部分,為云南省、州(市)、縣的一條地方經(jīng)濟(jì)干線。

江底河特大橋位于永仁至大姚高速公路K28+612～K30+280 處上跨江底河峽谷,是永大高速公路控制性工程。永大高速江底河特大橋?yàn)橹骺?20 m的雙塔單跨重力式錨碇鋼箱梁懸索橋,設(shè)高低兩座索塔,索塔是由塔柱、橫梁組成的門式框架結(jié)構(gòu)。塔柱為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),其中永仁岸高塔(如圖1所示)設(shè)有下橫梁。

2 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 下橫梁結(jié)構(gòu)形式

江底河特大橋下橫梁為等高預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),下橫梁設(shè)置在主梁下方采用箱形截面并設(shè)有橫隔板,位于塔柱78 m高處,下橫梁寬度7.5 m,高度為7 m。頂、底和腹板壁厚均為1.0 m,箱室內(nèi)倒角尺寸為50 cm×50 cm。

2.2 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

下橫梁施工采用落地鋼管支架作為豎向支撐體系結(jié)構(gòu),鋼管立柱采用φ1 020×12 mm鋼管樁,標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度為9 m,采用法蘭盤螺栓連接;連接系采用φ630×8 mm和φ325×8 mm鋼管,共設(shè)7層連接系;設(shè)置2HN700×300和2Ⅰ56b型鋼作為分配梁,分配梁上設(shè)置貝雷梁,然后設(shè)置工12.6墊梁及模板,底模采用木模板,橫梁寬度方向共設(shè)置16排貝雷梁,橫梁長度方向共設(shè)置10節(jié)貝雷梁,其中包括1節(jié)異性貝雷梁,卸落塊均采用砂筒。具體布置如圖2所示。

3 支架模型建立及計(jì)算

3.1 荷載參數(shù)

1)結(jié)構(gòu)自重。支架結(jié)構(gòu)自重按Midas Civil軟件計(jì)算加載。

2)混凝土荷載。鋼筋混凝土容重取:γ=26.25 kN/m3。

3)模板荷載。支架計(jì)算時,模板自重取1.5 kN/m2,均勻加載于整個下橫梁平面范圍內(nèi)。

4)操作平臺上的施工人員及機(jī)具、材料堆放荷載。計(jì)算支架結(jié)構(gòu)時取:2.5 kN/m2。

5)傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載。計(jì)算支架結(jié)構(gòu)時取:2.0 kN/m2。

6)振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。計(jì)算支架結(jié)構(gòu)時取:2.0 kN/m2。

7)風(fēng)荷載。項(xiàng)目所在區(qū)域風(fēng)力較大,最大瞬時風(fēng)可達(dá)到11級,日常風(fēng)力可達(dá)到7級、8級,支架計(jì)算時取11級風(fēng)速。

a.貝雷梁風(fēng)荷載。

風(fēng)載按《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算。

其中,α=0.12,按A類地區(qū)取值。

靜陣風(fēng)風(fēng)速:Vg=GvVz=1.29×41.7=53.8 m/s。

其中,Gv=1.29,按A類地區(qū)取值。

貝雷梁桁架遮擋系數(shù):η=0.7。

b.立柱風(fēng)荷載。

風(fēng)載按《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算。

其中,α=0.12,按A類地區(qū)取值。

靜陣風(fēng)風(fēng)速:Vg=GvVz=1.29×41.5=53.5 m/s。

其中,Gv=1.29,按A類地區(qū)取值。

8)材料容許應(yīng)力。

鋼材Q235B:抗拉、抗壓和抗彎f=215 MPa;抗剪fv=125 MPa；焊縫強(qiáng)度[τ]=160 MPa。

鋼材Q345B:抗拉、抗壓和抗彎f=215 MPa;抗剪fv=125 MPa。

3.2 計(jì)算原則

按第一次澆筑混凝土4 m高考慮,混凝土荷載全部由下橫梁支架承受,根據(jù)中橫梁底板和腹板及橫隔板位置進(jìn)行加載,按線荷載加載于底模系統(tǒng)分配梁上,合計(jì)加載約12 127.4 kN。

第二次澆筑混凝土荷載總量約10 100.0 kN,考慮第二次澆筑混凝土荷載由第一次澆筑下橫梁與下橫梁支架共同承受,偏安全考慮為澆筑混凝土荷載的50%,約5 050.0 kN加載于底模系統(tǒng)上。

3.3 分析計(jì)算

3.3.1 計(jì)算模型

采用Midas Civil軟件建立下橫梁支架計(jì)算模型,荷載按下橫梁支架荷載參數(shù)進(jìn)行加載。計(jì)算模型如圖3所示?；炷?、模板→分配梁F1→貝雷梁→分配梁F2/F3→鋼管立柱/鋼牛腿。鋼管立柱所承受的力傳遞到塔座上,鋼牛腿所承受的力傳遞到塔身混凝土。

3.3.2 鋼管支架計(jì)算

下橫梁支架鋼管立柱采用φ1 020×12 mm鋼管樁，連接系采用φ630×8 mm和φ325×8 mm鋼管，共設(shè)7層連接系。

1)強(qiáng)度計(jì)算。

通過模型計(jì)算,鋼管支架在極限狀態(tài)荷載組合下,應(yīng)力分布情況如圖4所示。

最大組合應(yīng)力σmax=152.9 MPa<215 MPa，最大剪應(yīng)力τmax=9.4 MPa<125 MPa，滿足要求。

2)穩(wěn)定性計(jì)算。

其中，N為鋼管立柱所受軸力，經(jīng)計(jì)算N=3 821.8 kN；φ為彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；Mx為作用在計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩，經(jīng)計(jì)算Mx=483.7 kNm；W為在彎矩作用平面內(nèi)毛截面抗彎模量，W=9 464 858 mm3；βmx為等效彎矩系數(shù)，取1.0；γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.15。

所以,鋼管立柱穩(wěn)定性滿足要求。

3.3.3 貝雷梁計(jì)算

1)強(qiáng)度計(jì)算。驗(yàn)算貝雷梁在正常使用荷載組合下的受力情況,各桿件的受力如圖5～圖7所示。

由圖5的計(jì)算結(jié)果可知,貝雷梁弦桿最大軸力F=292.1 kN<[F]=560 kN,滿足要求。

由圖6的計(jì)算結(jié)果可知,貝雷梁豎桿最大軸力F=179.7 kN<[F]=210 kN,滿足要求。

由圖7的計(jì)算結(jié)果可知,貝雷梁斜桿最大軸力F=156.3 kN<[F]=171.5 kN,滿足要求。

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,下橫梁支架貝雷梁強(qiáng)度滿足要求。

2)剛度計(jì)算。

由圖8可知,貝雷梁最大相對位移f=45.5-29.2=16.3 mm。

3.3.4 分配梁計(jì)算

1)分配梁F1計(jì)算。

分配梁F1在極限狀態(tài)荷載組合下的最大組合應(yīng)力情況如圖9所示,最大剪應(yīng)力如圖10所示。

由圖10可知分配梁F1在極限狀態(tài)荷載組合下：

最大組合應(yīng)力σmax=67.5 MPa<215 MPa。

最大剪應(yīng)力τmax=45.8 MPa<125 MPa,滿足要求。

2)分配梁F2,F3計(jì)算。

分配梁F2,F3在極限狀態(tài)荷載組合下的最大組合應(yīng)力情況如圖11所示,最大剪應(yīng)力如圖12所示。

由圖11,圖12可知分配梁F2,F3在極限狀態(tài)荷載組合下:

最大組合應(yīng)力σmax=181.2 MPa<215 MPa。

最大剪應(yīng)力τmax=112.8 MPa<125 MPa,滿足要求。

3.3.5 鋼牛腿計(jì)算

鋼牛腿承受豎向荷載,最大豎向荷載1 312 kN。鋼牛腿與主塔接觸面積為150 mm×300 mm。鋼牛腿插入塔身部分采用等高度箱型截面,整個鋼牛腿高1 500 mm。鋼牛腿采用Q235B材質(zhì),板厚均為20 mm,均采用坡口焊相互焊接成整體。

1)鋼牛腿強(qiáng)度計(jì)算。

鋼牛腿結(jié)構(gòu)及受力模型如圖13所示。

選取鋼牛腿以上兩個截面進(jìn)行計(jì)算:

a.1—1截面計(jì)算。

b.2—2截面計(jì)算。

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,鋼牛腿受力滿足要求。

2)鋼牛腿拉桿計(jì)算。

故拉桿受力滿足要求。

3)混凝土局部承壓計(jì)算：

鋼牛腿底部混凝土局部承壓面積:Al=150×300=45 000 mm2。

混凝土局部承壓按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算:

局部受壓計(jì)算面積:Ab=150×600=90 000 mm2。

混凝土強(qiáng)度影響系數(shù):ηs=0.96。

混凝土局部受壓承載力:

1.3ηsβfcdAl=1.3×0.96×1.4×24.4×45 000×10-3=1 918.4 kN>1.4Fl=1 836.8 kN。

故鋼牛腿塔柱開孔處的混凝土承壓面滿足強(qiáng)度要求。

3.3.6 支架穩(wěn)定性計(jì)算

通過Midas模型計(jì)算,可得下橫梁支架臨界荷載系數(shù),如圖14所示。

由圖14的計(jì)算結(jié)果可知,下橫梁支架臨界荷載系數(shù)為8.1>5,故下橫梁支架穩(wěn)定性滿足要求。

3.4 計(jì)算結(jié)論

終上所述:下橫梁支架體系各主要受力構(gòu)件在各工況下強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性均能滿足規(guī)范要求,支架體系安全可靠。

4 下橫梁支架安裝

4.1 安裝順序

下橫梁支架安裝順序?yàn)?承臺及系梁施工時預(yù)埋立柱預(yù)埋件→隨著塔柱施工逐節(jié)安裝立柱及連接系→柱頂處理→牛腿安裝→分配梁安裝→貝雷梁安裝→支撐架安裝→墊梁及模板安裝。

1)塔柱承臺及系梁施工時預(yù)埋下橫梁施工支架預(yù)埋件,需保證預(yù)埋件的平整度及其下方混凝土振搗密實(shí)。

2)下塔柱施工時,在塔柱內(nèi)側(cè)安裝橫撐、施工平臺及牛腿預(yù)埋件(索塔橫撐+支架連接系共用),預(yù)埋件位置和尺寸偏差應(yīng)嚴(yán)格控制在5 mm以內(nèi),預(yù)埋件處塔柱拆模后,應(yīng)對預(yù)埋件位置進(jìn)行竣工測量。

3)安裝φ1 020 mm鋼管樁,并焊接連接系固定,安裝過程中,嚴(yán)格控制樁頂標(biāo)高偏差不大于5 mm。

4)在鋼管樁樁頂安裝砂筒,測量控制其標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)高(根據(jù)下橫梁底標(biāo)高推算)相符,焊縫高度應(yīng)不小于10 mm。

5)安裝分配梁并與砂筒固定。

6)采用塔吊分組安裝貝雷梁,并按照設(shè)計(jì)圖紙要求,利用支撐架將每片貝雷梁連接成為整體。

7)在貝雷梁頂端安裝墊梁,在其上鋪設(shè)底模系統(tǒng)(木方+竹膠板)。

4.2 支架基礎(chǔ)施工

下橫梁支架基礎(chǔ)通過預(yù)埋件固定在承臺及系梁上,承臺及系梁均為實(shí)心混凝土結(jié)構(gòu),承載力滿足要求,承臺施工時在承臺頂面安裝預(yù)埋件。有兩排預(yù)埋件安裝在承臺系梁處,有一排在后澆段處,后澆段澆筑時預(yù)埋立柱預(yù)埋件(見圖15),預(yù)埋件中心偏差不大于2 cm。

4.3 支架立柱及連接系安裝

鋼管柱采用φ1 020×12 mm鋼管樁,標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段鋼管柱擬定為6 m,其中左側(cè)鋼管安裝在與中間樁間距為9 m位置,右側(cè)鋼管樁安裝在與中間樁間距為8.5 m位置,鋼管樁單節(jié)最大吊裝重量為1.97 t,鋼管樁采用塔吊吊裝接長,鋼管柱任何一個斷面的直徑偏差不得大于5 mm,保證所有焊縫的高度和寬度。鋼管柱兩端磨平,與預(yù)埋件焊接不得留有縫隙。鋼管樁之間采用法蘭連接,采用8.8級M27螺栓。鋼管立柱拼裝同時安裝水平橫撐(長節(jié)段)和連接系,控制鋼管柱垂直度。鋼管立柱與水平橫撐、連接系之間焊接,拼裝傾斜度不得大于 0.5‰。有水平橫撐位置,先焊接橫撐,再焊接連接系。焊接固定水平橫撐后及時施加橫撐水平頂推力,故下橫梁支架與下塔柱同步施工,確保水平橫撐及時有效。

考慮拼裝方便,鋼管立柱上安裝施工爬梯及施工平臺。鋼管立柱連接法蘭下方1 m范圍內(nèi)按需設(shè)置操作平臺,采用型鋼制作,并鋪設(shè)腳手板,施工平臺四周設(shè)置欄桿并安裝防護(hù)網(wǎng)。在鋼管柱拼裝完成后,及時安裝防墜安全網(wǎng),在距樁頂2 m范圍內(nèi)設(shè)置防墜網(wǎng),以保證墜物不掉入下方施工區(qū)域。

鋼管柱安裝完成后安裝卸落砂筒,測量放樣,控制樁頂標(biāo)高偏差不大于5 mm。在砂筒上方安裝支撐梁,支撐梁與砂筒焊接固定。

4.4 支架橫撐、施工平臺、牛腿預(yù)埋件、砂筒安裝施工

在塔柱施工時安裝施工平臺、水平橫撐爬錐及牛腿預(yù)埋件。牛腿、水平橫撐安裝前先安裝施工平臺,在施工平臺上完成牛腿、水平橫撐安裝。當(dāng)鋼管樁施工至水平橫撐位置時,先進(jìn)行水平橫撐安裝,再進(jìn)行連接系安裝,再進(jìn)行水平推力施加。先將牛腿槽口模板取出,并進(jìn)行槽口整平處理,鋪設(shè)鋼板,單個牛腿最大吊裝重量為0.7 t,然后采用塔吊及倒鏈將牛腿吊裝至設(shè)計(jì)位置進(jìn)行安裝,并安裝底端精軋螺紋鋼和超墊塊,抄墊至牛腿頂面水平,牛腿安裝時嚴(yán)格控制標(biāo)高和平整度。

待牛腿及鋼管樁柱頂安裝完成后進(jìn)行砂筒安裝,砂筒在現(xiàn)場加工,加工完成后進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn),預(yù)壓荷載為400 t。

4.5 分配梁安裝

鋼管樁頂分配梁采用2HN700×300型鋼,牛腿頂分配梁采用2Ⅰ56b,分配梁在地面將加勁板等構(gòu)件焊接好后整體吊裝至設(shè)計(jì)位置進(jìn)行安裝,單個分配最大吊重3.9 t,160 t·m塔吊在臂長33 m處吊裝重量為4.5 t,因此,單側(cè)塔吊可吊裝緊鄰的3片分配梁,分配梁在地面焊接成整體并經(jīng)驗(yàn)收合格后吊裝至設(shè)計(jì)位置。

4.6 貝雷梁安裝

根據(jù)結(jié)構(gòu)布置,貝雷梁采用3 m和2.5 m型,橫橋向共設(shè)置10片貝雷梁,其中2.5 m貝雷梁1片,縱橋向貝雷梁橫向間距為90 cm+22.5 cm+45 cm+22.5 cm+45 cm+5×90 cm+45 cm+22.5 cm+45 cm+22.5 cm+90 cm間距進(jìn)行布置,支撐架采用梅花形進(jìn)行設(shè)置。貝雷梁先在地面按支撐架型號分組成排拼裝,然后采用塔吊抬吊至設(shè)計(jì)位置,因場地、塔吊設(shè)備所限,且貝雷梁長度達(dá)29.6 m(略小于兩塔柱間凈距),考慮采用兩臺塔吊安裝,吊裝到位的貝雷梁采用U型卡環(huán)固定,并及時安裝支撐架。

根據(jù)實(shí)際模擬,下橫梁貝雷梁放置于永仁岸主塔靠近大里程側(cè)橋中線位置處起吊,每2榀貝雷梁吊重為5.3 t,考慮吊裝安全性,采用2臺塔吊抬吊的方式吊裝,吊點(diǎn)設(shè)置在距邊端6 m位置處,根據(jù)吊裝分組,最大吊裝重量為3榀同時吊裝,最大重量為8.0 t。

成排吊裝就位后安裝剩余連接支撐架,最后安裝橫向分配梁,吊裝從中間至兩側(cè)對稱安裝。

4.7 支架預(yù)壓

根據(jù)最新橋規(guī)JTG/T 3650—2020公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第5.4.3條中第(1)條:位于剛性基礎(chǔ)上的剛度較大且非彈性變形可確定控制在一定范圍內(nèi)的支架,在經(jīng)過計(jì)算并通過一定審核程序,確認(rèn)其滿足強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性等要求的前提下,可不預(yù)壓。條文說明:“位于剛性基礎(chǔ)上”主要是指支架支撐在橋涵工程的基礎(chǔ)頂部、正式通車后的水泥路面或?yàn)r青混凝土路面頂部以及其他經(jīng)確認(rèn)不會產(chǎn)生沉降的構(gòu)筑物頂部；“剛度較大且非彈性變形可確定控制在一定范圍內(nèi)的支架”一般指采用大直徑鋼管或型鋼等材料制作而成的材料。

本工程下橫梁支架為鋼管立柱支架,屬于“剛度較大且非彈性變形可確定控制在一定范圍內(nèi)的支架”。下橫梁支架基礎(chǔ)位于主塔承臺頂面,位于剛性基礎(chǔ)上。因此本工程下橫梁支架不需要進(jìn)行預(yù)壓。

5 結(jié)語

江底河特大橋索塔下橫梁分兩層澆筑,第一層澆筑高度4 m,第二次澆筑高度3 m,第二層澆筑前,需對底板的預(yù)應(yīng)力束張拉30%。按第一次澆筑混凝土荷載全部由下橫梁支架承受,第二次澆筑混凝土荷載由第一次澆筑下橫梁與下橫梁支架共同承受,偏安全考慮為下橫梁支架承受第二層澆筑混凝土荷載的50%。通過江底河特大橋索塔下橫梁實(shí)際施工過程驗(yàn)證,采用Midas Civil有限元軟件建立支架模型進(jìn)行計(jì)算分析,其設(shè)計(jì)的支架結(jié)構(gòu)安全可靠,能夠滿足施工要求,可以為類似工程提供參考。江底河特大橋下橫梁已經(jīng)于2021年6月3日澆筑完成。