閆修峰

（華電國際鄒縣發(fā)電廠，山東 鄒城 273522）

0 引言

汽輪發(fā)電機組振動影響其安全穩(wěn)定運行，當機組振動值超過一定限度時，會損傷或損壞機組部件，嚴重時引發(fā)事故。汽輪發(fā)電機組的振動原因查找較為復雜，目前國內(nèi)外機組正常運行中的振動處理一般通過檢修軸瓦、檢查油擋間隙、檢查聯(lián)軸器、軸系平衡（前提是相位角穩(wěn)定）等方式處理，對汽輪機內(nèi)部原因產(chǎn)生的振動，如果不揭缸則較難處理。本文分析某635 MW機組汽輪機軸振與瓦溫高的重大缺陷，查找原因并提出了汽輪機揭缸大修采取的解決措施，從源頭上防范機組振動大的缺陷發(fā)生，保證機組長周期安全穩(wěn)定運行。

1 故障情況

某635 MW機組汽輪機為亞臨界、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽、凝汽式汽輪機，機組大修前存在1號Y向、2號Y向軸振偏高且1號軸瓦溫高的重大缺陷（最高值約110.6℃），影響了機組的安全穩(wěn)定運行。機組運行中Y向最大軸振值一般控制在85 μm以下，故障時本機組負荷與最大軸振值對照情況如表1所示。

表1 機組負荷與Y向最大軸振值對照表

2 原因分析

2.1 軸振高原因分析

汽輪發(fā)電機組振動分為十一大類，即普通強迫振動、電磁激振、高次諧波共振、分諧波共振、拍振、撞擊振動、隨機振動、軸瓦自激振動、參數(shù)振動、汽流激振、摩擦渦動。每一類振動故障發(fā)生離不開激振力和支撐動剛度兩個原因［1］。軸系產(chǎn)生突發(fā)性低頻振動的原因主要有油膜振蕩和汽流激振，二者均屬于不穩(wěn)定自激振動［2］。由于轉(zhuǎn)子熱彎曲而產(chǎn)生新的不平衡力，振動信號的主頻仍為基頻，但受到?jīng)_擊和一些非線性因素的影響，可能會出現(xiàn)少量分頻、倍頻和高頻分量，有時波形存在“削頂”現(xiàn)象［3］。摩擦振動產(chǎn)生的主要原因是由于動靜摩擦時各點所受摩擦程度不同，不同程度摩擦處的溫度也會有所不同，轉(zhuǎn)子截面上呈現(xiàn)不均勻的溫度分布，局部溫度較高時，導致轉(zhuǎn)子熱彎曲，產(chǎn)生新的不平衡力作用在轉(zhuǎn)子上，從而引發(fā)振動［4］。由振動測試儀器采集數(shù)據(jù)并進行頻譜圖分析，發(fā)現(xiàn)1號、2號軸振升高均是一倍頻振動，增量部分是工頻信號。

2.2 軸瓦溫度高原因分析

該汽輪機高壓調(diào)節(jié)汽門是復合閥配汽方式，1號、2號高壓調(diào)節(jié)汽門同時開啟，開度相同，3號高壓調(diào)節(jié)汽門開度略大，4號高壓調(diào)節(jié)汽門在機組快速帶負荷或前3個高壓調(diào)節(jié)汽門接近全開時開始開啟，高負荷時3號高壓調(diào)節(jié)汽門全開，負荷、參數(shù)調(diào)整時開啟4號高壓調(diào)節(jié)汽門從下部進汽。

機組上次大修后低壓A轉(zhuǎn)子比高中壓轉(zhuǎn)子圓周高約1.3 mm，聯(lián)軸器螺栓連接后，2號軸瓦負載減輕、1號軸瓦負載加重，高壓調(diào)節(jié)汽門的配汽方式進一步增加了1號軸承的負載，導致1號軸瓦溫度升高。因1號、2號軸瓦軸振大，未能對調(diào)3號、4號高壓調(diào)節(jié)汽門配汽曲線。

3 治理措施

利用大修機會對該汽輪機本體進行通流改造，為保證大修后整個軸系的振動優(yōu)良、瓦溫正常，大修中采取了相應措施。

3.1 軸系中心優(yōu)化

大修中對機組軸系中心進行了優(yōu)化。大修前后全實缸中心數(shù)據(jù)如圖1所示，圖中數(shù)字單位為mm。大修后的中心調(diào)整驗收標準：中低對輪圓距，低壓A轉(zhuǎn)子高為0.79±0.025 mm，左右為0±0.025 mm；中低對輪面距，下張口為0.02±0.025 mm，左右為0±0.025 mm。

圖1 大修前后全實缸中心數(shù)據(jù)

大修后低壓A轉(zhuǎn)子較高中壓轉(zhuǎn)子圓周高度下降約0.39 mm，有效減輕了1號軸承負載。

3.2 軸瓦檢修

本次大修更換1號、2號可傾瓦新瓦塊，對可傾瓦進行了檢查。

3.2.1 軸瓦頂隙調(diào)整

壓鉛絲測量大修前軸瓦頂隙數(shù)據(jù)如圖2所示，圖中數(shù)字單位為mm。調(diào)整標準：1號軸瓦頂部間隙為0.50～0.60 mm，2號軸瓦頂部間隙為0.56～0.66 mm。

圖2 1號與2號軸瓦大修前頂隙

壓鉛絲測量大修后軸瓦頂隙數(shù)據(jù)如圖3所示，圖中數(shù)字單位為mm。大修前1號、2號軸瓦頂隙超標約0.20 mm，大修更換新瓦塊后頂隙合格。

圖3 1號與2號軸瓦大修后頂隙

3.2.2 新瓦塊背弧接觸情況檢查

用紅丹粉涂抹在瓦體內(nèi)部槽道上，旋入瓦塊到位后進行擺動，然后旋出瓦塊檢查背弧接觸情況，數(shù)據(jù)如表2所示。標準參考值小于D85 mm。

表2 可傾瓦新瓦塊背弧接觸直徑

3.2.3 軸頸接觸情況檢查

1號、2號可傾瓦下部3個瓦塊涂抹紅丹粉，落上高中壓轉(zhuǎn)子起吊后檢查軸頸與軸瓦接觸情況良好。

3.2.4 瓦塊擺動情況檢查

用百分表檢查1號、2號可傾瓦瓦塊安裝后的擺動量滿足圖紙要求（軸向單邊大于1.1 mm，周向單邊大于1.8 mm），如表3所示。

表3 可傾瓦擺動量測量數(shù)據(jù)

3.2.5 1號和2號軸瓦懸掛銷檢查

檢查懸掛銷伸出瓦套內(nèi)孔的長度L，同時測量瓦塊上墊塊孔的深度H，H-L＞3 mm時滿足要求。可傾瓦銷孔測量數(shù)據(jù)如表4所示。

表4 可傾瓦銷孔測量數(shù)據(jù)

3.2.6 軸瓦墊鐵接觸情況檢查

轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器找中結束后，用紅丹粉檢查軸瓦墊鐵與軸承座的接觸情況，滿足接觸面積大于75%的要求。

3.2.7 內(nèi)外油擋間隙測調(diào)

2號軸瓦內(nèi)油擋頂部間隙大修前偏小，為0.25 mm，通過修刮油擋齒調(diào)整至0.40 mm。其他軸瓦內(nèi)油擋、軸承座外油擋間隙均測量調(diào)整至標準范圍內(nèi)。

3.3 汽封間隙調(diào)整

高壓2～6級隔板汽封采用防旋汽封，過橋汽封第1列進汽側(cè)設置防旋齒。本次大修隔板洼窩按照左小右大原則調(diào)整（汽輪機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動方向自機頭看為逆時針旋轉(zhuǎn)），汽封間隙調(diào)整以壓鉛絲的方法進行數(shù)據(jù)測量，并通過測量全實缸與半實缸狀態(tài)下內(nèi)缸的下沉量數(shù)據(jù)作為上下汽封間隙調(diào)整補償量參考數(shù)值（表架轉(zhuǎn)子葉片指內(nèi)缸）。對高、中、低壓缸隔板汽封和軸封間隙進行調(diào)整，按照間隙下限過安全膠布進行驗證，所有汽封間隙均調(diào)整至標準范圍內(nèi)。

3.4 滑銷系統(tǒng)測調(diào)

膨脹不暢使軸承座與臺板的結合面出現(xiàn)間隙、軸承座剛度降低，引起振動的增大［5］。通過滑銷系統(tǒng)檢修可保證汽缸與轉(zhuǎn)子自然膨脹，不承受額外的作用力，有利于改善機組振動。為解決滑銷系統(tǒng)膨脹不暢引起機組振動增大的問題，本次大修中用專用工具取出高中壓缸與前、后軸承座之間的立鍵進行檢查清理、調(diào)整間隙，并拆開前箱兩側(cè)角銷，對滑道進行清理、調(diào)整間隙，保證了滑銷系統(tǒng)自然膨脹。

4 治理效果

大修后該機組帶負荷302 MW運行時，1號Y向、2號Y向軸振分別為30 μm、19 μm，最大值為7號Y向軸振53 μm，1號、2號軸瓦溫度分別為86.5℃、90.1℃；機組首次帶至635 MW滿負荷運行，1號Y向、2號Y向軸振分別為33 μm、26 μm，最大值為7號Y向軸振54 μm，1號、2號軸瓦溫度分別為86.6℃、88.3℃。汽門活動試驗以及機組變負荷運行過程中，汽輪機軸振與瓦溫變化均不明顯。通過機組大修，汽輪機軸振達優(yōu)秀值，軸瓦溫度正常，負載分配合理，保證了機組運行的安全穩(wěn)定性、靈活性及深度調(diào)峰能力。

5 結語

機組大修中通過軸系中心優(yōu)化保證軸瓦負荷分配合理，通過軸瓦檢修保證其工作狀態(tài)正常、油膜剛度良好，通過汽封間隙調(diào)整特別是過安全膠布確保動靜間隙合格且不碰磨，通過滑銷系統(tǒng)測調(diào)確保汽缸與轉(zhuǎn)子自然膨脹，大修后機組振動優(yōu)秀、軸瓦溫度正常。通過優(yōu)化汽輪機本體檢修工藝避免引起機組振動值、軸瓦溫度超標，保證了機組安全運行。