廖尚君
(中國石油四川石化有限責(zé)任公司,四川成都 611930)
沖刷腐蝕是高速度的腐蝕流體對(duì)材料造成的損傷,是材料受到小而松散的流動(dòng)粒子沖擊時(shí)表面出現(xiàn)破壞的一類磨損現(xiàn)象[1-2]。靜置或緩慢流動(dòng)的腐蝕流體對(duì)材料的腐蝕速度較小,而高速的腐蝕流體不僅直接接觸、腐蝕基體材料,同時(shí)損壞表面腐蝕產(chǎn)物保護(hù)膜、形成砂漿,裸露出新鮮金屬表面,導(dǎo)致被快速刷洗和腐蝕,在存在氣液、固液、氣固等多相流體中的沖刷腐蝕更為突出。沖刷腐蝕問題在眾多行業(yè)較為普遍,造成的經(jīng)濟(jì)損失也非常大。在眾多機(jī)械行業(yè)中,沖刷腐蝕造成的損失占磨損破壞總數(shù)的8%,是壓力管道管壁出現(xiàn)局部減薄的主要原因[3]。據(jù)統(tǒng)計(jì),全世界因沖刷腐蝕而損耗的金屬每年達(dá)1 億噸以上,占全年總產(chǎn)量的20%~40%。
疏水系統(tǒng)是石化、能源及電力等行業(yè)中常見的汽水回收系統(tǒng),對(duì)能耗及物耗起著關(guān)鍵作用。在實(shí)際工作過程中,疏水系統(tǒng)的泄漏問題較為突出,特別是管道因沖刷腐蝕而導(dǎo)致的泄漏,嚴(yán)重影響能耗物耗的平衡,對(duì)操作人員的安全產(chǎn)生隱患,跑冒滴漏現(xiàn)象也導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)低標(biāo)準(zhǔn)問題突出,對(duì)疏水系統(tǒng)管道因沖刷腐蝕失效的研究具有重要意義。
某石化公司自備電站通過疏水系統(tǒng)主要有9.8 MPa 主蒸汽疏水系統(tǒng)、4.0 MPa 高壓蒸汽疏水系統(tǒng)、1.2 MPa 中壓蒸汽疏水系統(tǒng)、0.4 MPa 低壓蒸汽疏水系統(tǒng)。0.4 MPa 蒸汽疏水通過疏水閥匯集至疏水母管,疏水母管匯集疏水后至低壓疏水?dāng)U容器,經(jīng)過疏水?dāng)U容器閃發(fā)后,高溫疏水進(jìn)入疏水箱通過疏水泵進(jìn)行回用,閃發(fā)的低壓蒸汽排大氣。通過對(duì)一個(gè)大檢修周期管道泄漏點(diǎn)統(tǒng)計(jì),90%以上的疏水管道泄漏發(fā)生在0.4 MPa 低壓蒸汽疏水系統(tǒng),特別是在0.4 MPa 疏水母管末端的5 個(gè)彎頭和疏水分支管三通是管道頻繁泄漏的部位。
通過對(duì)泄漏彎頭進(jìn)行厚度測(cè)量,可以確定管件有明顯的非均勻減薄的特性,靠外彎的壁厚有明顯減薄甚至穿孔的情況,內(nèi)彎部位厚度無明顯變化,其分布具有一定的規(guī)律:管壁隨著從內(nèi)彎部位靠向外彎部位,壁厚逐漸減薄,無突變現(xiàn)象。0.4 MPa 蒸汽疏水管道沖刷腐蝕主要有以下原因[4-5]:
流動(dòng)加速腐蝕是一個(gè)非常復(fù)雜且影響因素較多的失效過程,是材料表面的保護(hù)層溶解到流動(dòng)的液體或者氣液兩相中的過程。由于0.4 MPa 疏水母管遠(yuǎn)離疏水?dāng)U容器端,壓力近似視為0.4 MPa 蒸汽母管壓力,疏水?dāng)U容器端壓力近似視為大氣壓力,所以疏水的高壓勢(shì)能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能,流速不斷增加,且越靠近疏水管道后端,介質(zhì)流速越高。一般來說,隨著流速增大,腐蝕速率越高,管道的壁厚隨著介質(zhì)的流向不斷減薄。在一定的流速范圍內(nèi),腐蝕速度隨之緩慢增大,當(dāng)流速高達(dá)某臨界值時(shí),腐蝕急劇上升,在高流速的條件下,不僅均勻腐蝕隨之嚴(yán)重,且出現(xiàn)局部腐蝕加劇的現(xiàn)象。不同流速下,腐蝕因素反映在傳遞過程和力學(xué)作用于電化學(xué)過程控制腐蝕速率(圖1)。
圖1 100 ℃水中流動(dòng)加速腐蝕速率與流速的關(guān)系
低速狀態(tài)介質(zhì)流速可以降低腐蝕產(chǎn)物濃度而導(dǎo)致腐蝕速率降低;高速狀態(tài)下傳質(zhì)速度高于金屬表面電極反應(yīng)速度而產(chǎn)生活化作用,控制腐蝕過程,腐蝕速率增高;臨界速度以上時(shí),金屬表面的剪切應(yīng)力大到可以撕裂或剝離保護(hù)性氧化膜,腐蝕過程變?yōu)槟ノg過程。管道尺寸和形狀直接影響流體速度,進(jìn)而影響局部傳質(zhì)速率,若構(gòu)件的幾何形狀能增加流體流速和湍流程度,則該構(gòu)件會(huì)受到更嚴(yán)重的流動(dòng)加速腐蝕。如流體湍流試驗(yàn)中,管道彎頭處介質(zhì)流動(dòng)不均勻出現(xiàn)局部渦流,對(duì)彎頭處造成腐蝕加劇的情況,如圖2 所示。以上因素和管道壁厚不斷減薄的關(guān)系,與介質(zhì)流速不斷增加和彎頭處局部腐蝕更嚴(yán)重的情況相吻合。
0.4 MPa 蒸汽管網(wǎng)壓力基本控制在0.5 MPa.A,蒸汽溫度控制在250 ℃左右,在此壓力下對(duì)應(yīng)飽和蒸汽溫度152 ℃,管道疏水通過疏水閥匯入0.4 MPa 疏水母管,疏水閥處疏水溫度約等于飽和水溫度151 ℃,疏水壓力約等于0.5 MPa.A,隨著疏水不斷流向疏水?dāng)U容器,壓力不斷降低,最終近似視為大氣壓力。由于疏水管道的保溫功能,疏水在管道內(nèi)降溫不明顯,疏水在疏水母管內(nèi)不斷蒸發(fā),水一般在管道底部,水蒸氣在管道上部,未完全分離的形成汽水混合物在管道內(nèi)流動(dòng)?;跊_擊波理論和微射流理論,高溫水進(jìn)入管路中,氣泡在材料表面產(chǎn)生,氣泡隨著液體流動(dòng),超過臨界壓力或者碰撞材料表面時(shí)氣泡潰滅,對(duì)壁面產(chǎn)生液壓沖擊,使金屬保護(hù)膜破壞,并可引起塑性變形,撕裂金屬粒子,膜破口處裸露金屬受到腐蝕并重新生膜,此過程反復(fù)進(jìn)行,使金屬表面生成致密的深孔。
流體介質(zhì)的流場(chǎng)在沖刷腐蝕中起著非常重要的作用,流場(chǎng)的描述涉及到較復(fù)雜的流體動(dòng)力學(xué)計(jì)算,以管流式流場(chǎng)中膨脹管和彎頭部分的沖刷腐蝕最為復(fù)雜。在直線管道中單項(xiàng)流腐蝕主要為氧腐蝕;介質(zhì)中存在雙相流時(shí),在收縮—膨脹管道中的流體,受到阻礙而出現(xiàn)分離或沖擊管壁的情況。彎管或變徑管中的流場(chǎng)不同于直管的流場(chǎng)分布,在管壁上將會(huì)出現(xiàn)滯止區(qū),當(dāng)流體從法向接近并沖向壁面時(shí),其速度減少至零的區(qū)域?yàn)榱黧w滯止區(qū),如圖3 所示。流體在滯止區(qū)中減速,沖擊管壁并釋放動(dòng)能而造成管壁沖刷腐蝕加重。
圖3 彎管與變徑管的流體滯止區(qū)分布
通過沖刷腐蝕的理論研究發(fā)現(xiàn),沖刷腐蝕是必然存在的,對(duì)薄弱點(diǎn)可以通過技術(shù)措施減緩局部沖刷腐蝕,對(duì)疏水管系進(jìn)行改造,升級(jí)管材壁厚達(dá)到延長(zhǎng)疏水管道使用壽命的目的。
直管段的沖刷腐蝕主要是均勻腐蝕,通過對(duì)管道壁厚的測(cè)量,前段疏水母管直管段的壁厚無明顯變化,后段疏水母管直管段沖刷腐蝕減薄明顯,考慮整體更換管道成本較高,對(duì)后段明顯腐蝕減薄管段進(jìn)行壁厚升級(jí),特別是后17 m 彎頭較多的管段,原設(shè)計(jì)管道壁厚(Φ57×3.5)mm,通過一個(gè)大檢修周期腐蝕速率的測(cè)算,建議后17 m 壁厚升級(jí)為5.5 mm,增加腐蝕余量,保證疏水管道至少一個(gè)大檢修周期的使用壽命。
通過管系三通管件泄漏部位統(tǒng)計(jì)和測(cè)厚的情況,原疏水分支管三通(Φ57×32×4)mm,壁厚升級(jí)為5.5 mm,在三通底部,可以進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)增厚處理增加腐蝕余量?;虿捎眯苯?5°的三通管件,減少對(duì)三通底部的直接對(duì)沖沖刷腐蝕,延長(zhǎng)使用壽命。
通過對(duì)管系彎頭管件泄漏部位統(tǒng)計(jì)和測(cè)厚的情況,管系共設(shè)計(jì)7 處彎頭,延介質(zhì)流向,前2 處彎頭壁厚腐蝕速率正常,隨后4處彎頭腐蝕速率明顯增大甚至泄漏,最后1 處彎頭腐蝕速率最高,壁厚最薄且泄漏最頻繁。原彎頭厚度為3.5 mm,前5 處彎頭壁厚升級(jí)為5.5 mm;后2 處彎頭改為等徑三通和盲端結(jié)構(gòu),選用壁厚5.5 mm,減少彎頭的沖刷腐蝕,延長(zhǎng)管道使用壽命。
分析0.4 MPa 蒸汽疏水管道的泄漏情況,主要原因是介質(zhì)氣液兩相性的沖刷腐蝕造成管壁減薄而導(dǎo)致泄漏,具有此類特性的流體介質(zhì)在石油化工、電力行業(yè)較為常見,具有典型意義。通過對(duì)管系進(jìn)行設(shè)計(jì)改造,加強(qiáng)管道定期測(cè)厚等技術(shù)檢測(cè)工作,可以有效預(yù)防因沖刷腐蝕而導(dǎo)致的管道泄漏,增加管道使用壽命,達(dá)到降低現(xiàn)場(chǎng)跑、冒、滴、漏的目的。