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        基于自適應(yīng)下垂控制的聯(lián)網(wǎng)型直流微網(wǎng)母線電壓控制

        2021-08-30 07:07:28丁雨于艾清
        電氣傳動 2021年15期
        關(guān)鍵詞:系統(tǒng)

        丁雨,于艾清

        (上海電力大學(xué)電氣工程學(xué)院,上海 200090)

        直流微電網(wǎng)通過連接分布式電源和儲能為負(fù)荷供電[1],采用直流微電網(wǎng)不僅減少了交直流變換裝置,降低了成本和不必要的損耗,并且直流電網(wǎng)內(nèi)不存在頻率波動、無功功率損失等問題[2],因此對直流微電網(wǎng)的研究越來越受到關(guān)注。

        由于分布式能源通常具有一定間歇性、波動性,因此微網(wǎng)系統(tǒng)需要與其他穩(wěn)定的微網(wǎng)或公共電網(wǎng)相連[3],同時隨著通信技術(shù)和電力電子技術(shù)的發(fā)展,未來將形成基于能量路由器(energy router,ER)的能源網(wǎng)絡(luò),能量路由器作為連接公共電網(wǎng)與微電網(wǎng)的關(guān)鍵設(shè)備,能夠起到提高分布式能源消納與電能靈活使用的作用[4]。

        在微電網(wǎng)的控制方法中,目前主要包括主從控制、對等控制和分層控制[5]。文獻(xiàn)[6]研究了獨(dú)立直流微網(wǎng)在無通信狀態(tài)下的電壓調(diào)節(jié)問題,采用了多個單元共同參與保持電壓穩(wěn)定,同時滿足儲能系統(tǒng)的管理需求,但未考慮與大電網(wǎng)相連的情況。文獻(xiàn)[7-8]提出了針對直流微電網(wǎng)儲能系統(tǒng)的協(xié)同控制策略,分別構(gòu)建了微網(wǎng)自適應(yīng)下垂控制器,實(shí)現(xiàn)了儲能單元功率的合理分配及直流微電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。文獻(xiàn)[9-10]對帶有能量路由器的直流電網(wǎng)提出了減負(fù)荷、孤島、并網(wǎng)等多種工況過渡的控制方法,同時保證了系統(tǒng)的穩(wěn)定性,但沒有涉及儲能的荷電狀態(tài)(state of charge,SOC)情況。

        目前,對此類聯(lián)網(wǎng)型微電網(wǎng)的研究主要集中在作為連接設(shè)備的能量路由器拓?fù)?、控制及微網(wǎng)潮流計(jì)算,對能源網(wǎng)絡(luò)之間的能量交互以及系統(tǒng)內(nèi)各單元的協(xié)調(diào)控制研究較少。本文針對上述聯(lián)網(wǎng)型直流微電網(wǎng),根據(jù)直流母線電壓波動范圍,采用分層結(jié)構(gòu)控制,根據(jù)母線電壓波動范圍劃分工作模式,并選擇合適的本地單元控制直流母線電壓,同時考慮儲能單元的輸出能力對各儲能系統(tǒng)采用自適應(yīng)下垂控制方法,充分考慮不同SOC 狀態(tài)和不同最大額定功率下的負(fù)荷功率分配。通過這種分層控制實(shí)現(xiàn)了無通信條件下電網(wǎng)中各單元“即插即用”的要求,最后通過仿真證明所提控制策略的有效性。

        1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

        1.1 直流微電網(wǎng)結(jié)構(gòu)

        本文所研究的直流微電網(wǎng)結(jié)構(gòu)如圖1 所示,包含了分布式發(fā)電單元、補(bǔ)償微網(wǎng)能量缺額、保證微網(wǎng)平衡的儲能單元、多類型的負(fù)荷單元以及連接直流微電網(wǎng)與交流電網(wǎng)的能量路由器(ER),支持能量在直流微網(wǎng)與外界電網(wǎng)間雙向流動。各單元均通過雙向DC-DC 變換器連接在直流母線上。

        圖1 直流微電網(wǎng)結(jié)構(gòu)Fig.1 DC microgrid structure

        1.2 能量路由器結(jié)構(gòu)

        能量路由器的功能結(jié)構(gòu)如圖2所示。從能源角度看,能量路由器承擔(dān)了不同類型能源的匯總和合理的分配,以滿足不同負(fù)荷的需求;從網(wǎng)絡(luò)角度看,能量路由器能及時傳送能量控制決策,收集并傳遞信息,實(shí)現(xiàn)信息和能量的相互作用;從用戶角度看,能源互聯(lián)網(wǎng)會根據(jù)不同用戶的需求和使用規(guī)律,制定合理的能量管理策略,對未來多樣化的能源形式也能夠提供支持[11]。

        圖2 能量路由器結(jié)構(gòu)Fig.2 ER topology structure

        能量路由器的基本物理結(jié)構(gòu)主要分為整流級(AC-DC)、隔離級(DC-DC)和逆變級(DCAC),本文研究部分主要為直流微網(wǎng),因此不包括逆變級的研究。通過能量路由器可以實(shí)現(xiàn)交流電網(wǎng)與直流微電網(wǎng)之間的功率交換,對系統(tǒng)功率起到平衡作用。

        2 直流微電網(wǎng)分層控制策略

        2.1 本地控制層

        本地控制主要指對系統(tǒng)內(nèi)各本地單元的控制,可分為能量控制型和電壓控制型[12]。能量控制型始終保持自身運(yùn)行狀態(tài),如采用最大功率跟蹤(maximum power point tracking,MPPT)的光伏發(fā)電單元。而電壓控制型則能自適應(yīng)調(diào)節(jié)輸出功率,維持功率平衡,如儲能單元、能量路由器等。直流系統(tǒng)運(yùn)行時至少有一個電壓型控制器維持穩(wěn)定。

        2.2 母線電壓控制層

        在直流微電網(wǎng)中,系統(tǒng)內(nèi)有功功率失衡時會導(dǎo)致母線電壓波動。因此,控制母線電壓的穩(wěn)定通常是保證直流微電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行的重要目標(biāo)。

        設(shè)置直流母線額定電壓U=380 V,根據(jù)直流母線電壓的變化量ΔU,將直流母線波動范圍的上、下限劃分為UH2,UL2,分層電壓的上、下限劃分為UH1,UL1,將直流微電網(wǎng)運(yùn)行模式分為以下工作模式:

        此工作模式下又可細(xì)分為兩種模式:當(dāng)母線電壓為(UH1,UH2)時,直流微電網(wǎng)系統(tǒng)內(nèi)功率過剩,此時可通過能量路由器向交流電網(wǎng)輸出能量并控制直流母線電壓,定義此時為工作模式2-1;當(dāng)母線電壓為(UL2,UL1)時,直流微電網(wǎng)系統(tǒng)內(nèi)缺乏能量,此時交流電網(wǎng)可通過能量路由器向直流微電網(wǎng)提供能量,定義此時為工作模式2-2。

        若本地負(fù)荷需求無法滿足導(dǎo)致母線電壓下降得過低時,為維持母線電壓穩(wěn)定,能量路由器采取切負(fù)荷工作,直流微網(wǎng)通過能量路由器接收能量。

        3)工作模式3:發(fā)電過剩導(dǎo)致母線電壓范圍升高至(UH2,UH3),其中UH3為直流母線電壓波動的最大限制,這是考慮到能量路由器本身的功率限制,可能導(dǎo)致交流電網(wǎng)和能量路由器無法控制直流母線電壓。此時分布式發(fā)電單元將由MPPT 模式切換至降壓恒功率模式,以維持系統(tǒng)功率平衡。

        3 控制系統(tǒng)

        3.1 儲能單元控制

        儲能系統(tǒng)在直流微電網(wǎng)中對系統(tǒng)功率平衡和電壓穩(wěn)定起著重要的作用,同時為了保證儲能電池的使用壽命,防止過度充放電,設(shè)置當(dāng)儲能單元的SOC達(dá)到限值時,儲能電池停止充電或放電。

        傳統(tǒng)下垂控制方程表示為

        式中:Urefi,Prefi分別為第i個儲能單元的輸出電壓和輸出有功功率;U0為額定母線參考電壓值;k為下垂系數(shù)。

        由于傳統(tǒng)下垂控制不能根據(jù)儲能單元不同容量進(jìn)行合理的功率分配,因此考慮對傳統(tǒng)下垂控制進(jìn)行改進(jìn),采用基于儲能SOC的自適應(yīng)下垂控制。

        改進(jìn)后的下垂系數(shù)表示為

        式中:k'i為改進(jìn)后的下垂系數(shù);SOCi,SOCmax,SOCmin分別為儲能單元的荷電狀態(tài)值及其上、下限值。Prefi<0時儲能單元工作在充電模式,Prefi>0時儲能單元工作在放電模式。改進(jìn)后的下垂控制方程則表示為

        以充電模式為例,對于接入同一個電壓等級系統(tǒng),默認(rèn)各儲能單元的輸出電壓均相等,聯(lián)合式(2)~式(4)可以得到:

        圖3 為雙象限下垂曲線。通過式(4)和圖3可得,充電模式時,SOC較大的儲能單元充電功率較小,放電模式時,SOC較小的儲能單元放電較慢,反之亦然。該策略能有效實(shí)現(xiàn)儲能單元輸出功率的合理分配,滿足即插即用的要求。

        圖3 雙象限下垂曲線Fig.3 Curves of the double-quadrant droop control

        3.2 能量路由器控制

        圖4 整流級控制Fig.4 Control of rectifier stage

        由于隔離級直接與直流微電網(wǎng)的母線相連,隔離級的主要目標(biāo)是輸出穩(wěn)定的直流母線電壓,因此采用的是雙閉環(huán)控制,如圖5 所示。其中,Udc_ref為直流母線電壓參考值,Udc為直流母線電壓實(shí)際值,Idc_ref為經(jīng)電壓外環(huán)得到的直流側(cè)電流參考值,Idc為實(shí)際電流值。

        圖5 隔離級控制Fig.5 Control of isolation stage

        3.3 光伏發(fā)電單元控制

        當(dāng)直流微電網(wǎng)工作在模式3 時,光伏發(fā)電單元存在剩余功率,影響了直流微電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行,因此類似于能量路由器控制,將光伏發(fā)電單元控制切換至降功率恒壓控制。光伏發(fā)電單元控制如圖6所示。

        圖6 光伏發(fā)電單元控制Fig.6 Control of PV power

        圖6 中,Vpv為光伏發(fā)電單元端電壓,Ipv為光伏發(fā)電單元輸出電流,Ipv_ref為經(jīng)PI 控制得到的參考電流,Vpv_ref為電壓參考值。

        4 仿真

        為了驗(yàn)證所提策略,在Matlab/Simulink 軟件中搭建如圖1所示的包含能量路由器的直流微電網(wǎng)模型,仿真模型結(jié)構(gòu)及參數(shù)參考文獻(xiàn)[13]。其中包含1組分布式光伏發(fā)電單元,額定功率15 kW;2組儲能單元,儲能單元1和儲能單元2額定功率分別為3 kW 和6 kW,且限制充放電安全限制范圍為20%~90%;所有分布式單元通過能量路由器連接至交流大電網(wǎng),能量路由器額定功率為6 kW。直流微電網(wǎng)額定母線電壓設(shè)定為380 V,文中劃分的電壓區(qū)間如表1所示。

        表1 電壓級層區(qū)間劃分Tab.1 Voltage interval division

        4.1 光伏出力波動工況下微網(wǎng)運(yùn)行

        設(shè)置系統(tǒng)工作在光伏波動工況下,結(jié)果如圖7所示。初始狀態(tài)時,分布式光伏單元發(fā)出功率為8 kW,系統(tǒng)中負(fù)荷始終為4.5 kW,儲能單元工作在充電狀態(tài),儲能單元功率為3.5 kW,SOC值分別為70%和60%,能量路由器處于待機(jī)狀態(tài),此時系統(tǒng)運(yùn)行在工作模式1,直流母線電壓為384.4 V。

        圖7 光伏波動工況下直流微電網(wǎng)仿真波形Fig.7 DC microgrid simulation waveforms of photovoltaic fluctuation condition

        t=1 s 時,光伏單元發(fā)電功率增大至12.5 kW,直流母線電壓上升,儲能單元對直流母線電壓失去控制作用,此時系統(tǒng)工作在模式2-1內(nèi),直流母線電壓上升至397.3 V 左右。通過能量路由器將系統(tǒng)內(nèi)剩余的功率傳輸給交流電網(wǎng),并控制直流母線電壓穩(wěn)定,光伏系統(tǒng)工作在MPPT模式。

        t=2 s 時,光伏單元發(fā)電功率繼續(xù)增大至14.7 kW,直流母線電壓持續(xù)升高至408 V,能量路由器繼續(xù)向電網(wǎng)輸出功率,此時能量路由器運(yùn)行在最大功率狀態(tài)。光伏單元由MPPT 模式切換至恒功率模式,并控制直流母線電壓,此時系統(tǒng)運(yùn)行在工作模式3。

        同時,仿真系統(tǒng)的儲能單元功率分配如圖8所示。當(dāng)采用改進(jìn)的自適應(yīng)下垂控制時,SOC較大的儲能單元1 承擔(dān)的輸出功率較多,而SOC較小的儲能單元2 輸出的功率較少,且工作模式切換比較平滑,有利于防止儲能單元可能出現(xiàn)的過度充電或過度放電現(xiàn)象,并利于不同SOC儲能的均衡;而傳統(tǒng)的下垂控制沒有根據(jù)SOC自動調(diào)整分配儲能功率。

        圖8 儲能單元功率分配Fig.8 Energy storage units power distribution

        4.2 負(fù)載波動及電網(wǎng)故障工況下微網(wǎng)運(yùn)行

        設(shè)置系統(tǒng)工作在負(fù)荷波動及電網(wǎng)故障工況下,結(jié)果如圖9所示。

        圖9 負(fù)荷波動及電網(wǎng)故障工況下仿真波形Fig.9 Simulation waveforms of load fluctuation and power grid fault condition

        初始狀態(tài)時,光伏單元不工作,直流微電網(wǎng)內(nèi)初始負(fù)荷為12 kW,儲能單元以最大功率輸出為負(fù)荷提供能量,儲能單元1 和單元2 的SOC為80%和70%,同時能量路由器也向微電網(wǎng)傳輸功率并控制直流母線電壓,此時系統(tǒng)運(yùn)行在工作模式2-2,直流母線電壓約為366.7 V。

        t=1 s 時,光伏單元開始出力,輸出功率為13.4 kW,直流母線電壓上升至387 V 左右,此時系統(tǒng)工作在模式1,能量路由器處于待機(jī),此時由儲能單元進(jìn)行母線電壓控制。

        t=2 s 時,直流微電網(wǎng)系統(tǒng)內(nèi)負(fù)荷功率減少4 kW,能量路由器將系統(tǒng)內(nèi)多余功率向交流電網(wǎng)傳輸,并控制直流母線電壓穩(wěn)定,此時系統(tǒng)工作在工作模式2-1 下。

        t=3 s 時,設(shè)置交流電網(wǎng)出現(xiàn)故障,能量路由器切斷與交流電網(wǎng)的連接,直流微電網(wǎng)運(yùn)行在孤島模式。當(dāng)t=3.6 s 時交流電網(wǎng)恢復(fù)正常運(yùn)行,直流微電網(wǎng)依然能恢復(fù)至故障前的運(yùn)行模式。

        同時,儲能單元的功率如圖10所示。對比圖10a和圖10b也可以看出,改進(jìn)的自適應(yīng)下垂控制不僅能應(yīng)對系統(tǒng)中出現(xiàn)的故障工況,以滿足系統(tǒng)的正常供電,并且能夠根據(jù)不同SOC和功率實(shí)現(xiàn)不同儲能間輸出功率的均衡分配。

        圖10 儲能單元功率分配Fig.10 Energy storage units power distribution

        5 結(jié)論

        本文針對聯(lián)網(wǎng)型的直流微電網(wǎng)提出了一種分層控制策略。在母線電壓控制層中,根據(jù)直流母線電壓波動范圍劃分不同的電壓級層,并選擇不同單元控制直流母線電壓。在本地單元控制層中,針對儲能系統(tǒng)采用了一種自適應(yīng)下垂控制,實(shí)現(xiàn)了直流微電網(wǎng)中儲能單元功率的合理分配。通過模擬的直流微電網(wǎng)系統(tǒng),驗(yàn)證了所提策略的有效性。這種控制實(shí)現(xiàn)了系統(tǒng)在無通信條件下的分布式分層運(yùn)行,達(dá)到了智能微電網(wǎng)中各單元“即插即用”的要求。

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