范良成
浙江務(wù)成機(jī)械制造有限公司 浙江臺(tái)州 318017
中大型零件因其體積大、質(zhì)量重,在機(jī)械加工過(guò)程中,精基準(zhǔn)通常選用自為基準(zhǔn)。對(duì)于漸開(kāi)線內(nèi)花鍵這樣復(fù)雜的形狀,如何在線切割機(jī)床上以漸開(kāi)線面為基準(zhǔn)進(jìn)行找正呢?下面用實(shí)例進(jìn)行說(shuō)明。
圖1 為T(mén)R50型礦用汽車輪邊行星減速器內(nèi)齒圈結(jié)構(gòu),零件表面經(jīng)輝光離子滲氮熱處理后,滲氮層深≥0.45mm,表面硬度>600HV(≈55HRC),凈重105kg,屬中大型薄壁零件。
圖1 TR50型礦用汽車輪邊行星減速器內(nèi)齒圈結(jié)構(gòu)
在一次質(zhì)量事故中,操作人員在插削漸開(kāi)線內(nèi)花鍵時(shí),有7件內(nèi)齒圈未將內(nèi)花鍵棒間距M值插削至圖樣要求(見(jiàn)圖2,漸開(kāi)線內(nèi)花鍵參數(shù)見(jiàn)表1),比技術(shù)要求的最小值Mmin還小了0.2~0.4mm。離子滲氮后被檢出,質(zhì)量部門(mén)要求將花鍵棒間距M值必須返修至圖樣尺寸,否則以工廢品處理。為挽回近20萬(wàn)元的損失,對(duì)這批漸開(kāi)線內(nèi)花鍵進(jìn)行返修。
圖2 漸開(kāi)線內(nèi)花鍵圖樣要求
表1 漸開(kāi)線內(nèi)花鍵參數(shù)
工件(內(nèi)齒圈)經(jīng)離子滲氮后表面硬度較高,直接重新插齒已不可能。因其他尺寸已加工至成品尺寸且屬薄壁零件,若退氮(退氮溫度高于滲氮及滲氮前的去應(yīng)力回火溫度),則心部硬度必然有所降低,且會(huì)產(chǎn)生一定的變形,有可能導(dǎo)致徹底報(bào)廢,所以退氮后再插齒也不可行。內(nèi)花鍵漸開(kāi)線齒面僅剩0.05~0.1mm的金屬層未去除。若用線切割加工至圖樣要求,既能使?jié)u開(kāi)線齒面保留0.3mm以上的滲氮層,基本滿足正常使用條件,又不影響其他質(zhì)量要求。因此,采用線切割返修是最可行的方案,但工件(內(nèi)齒圈)屬中大型零件,體積大、質(zhì)量重,花鍵形狀又復(fù)雜。如何在線切割機(jī)床上進(jìn)行周向定位找正,使鉬絲能均勻地割除多余的金屬薄層,成了亟待解決的技術(shù)難題。
假設(shè)工件(內(nèi)齒圈)內(nèi)花鍵已精確找正了周向位置,則其在線切割機(jī)床上的鉬絲行走軌跡(見(jiàn)圖3)可以在“CAXA線切割”軟件中設(shè)置,圖3中穿絲點(diǎn)和退絲點(diǎn)重合,設(shè)在內(nèi)花鍵中心。鉬絲行走軌跡:從花鍵中心出發(fā),沿齒形逆時(shí)針?lè)较蛐凶咭蝗υ倩氐交ㄦI中心。圖4為線切割軌跡仿真截圖。
圖3 鉬絲行走軌跡
圖4 內(nèi)花鍵線切割軌跡仿真
那么如何將工件內(nèi)花鍵在線切割機(jī)床上精確地找正至圖3所示的周向位置呢?這是問(wèn)題的關(guān)鍵。筆者采用如下辦法簡(jiǎn)便且有效地解決了這個(gè)問(wèn)題。
1)精確地測(cè)量出各問(wèn)題產(chǎn)品內(nèi)花鍵棒間距的實(shí)際尺寸M實(shí)(測(cè)量誤差控制在0.02mm以內(nèi))。已知M實(shí)后對(duì)漸開(kāi)線進(jìn)行反計(jì)算,求出下文“漸開(kāi)線計(jì)算及齒形繪制”中筆者所理解的 “變位系數(shù)”。
2)利用求得的“變位系數(shù)”在“CAXA電子圖板”軟件中,繪制出一個(gè)與工件實(shí)際內(nèi)花鍵齒面形成輕微過(guò)盈配合(過(guò)盈量約0.01mm)的外花鍵薄片,如圖5所示。棒間距是工件內(nèi)花鍵棒間距的實(shí)際尺寸M實(shí)。該薄片花鍵是外花鍵,外花鍵薄片大徑的尺寸等于工件內(nèi)花鍵漸開(kāi)線終止圓的直徑,外花鍵薄片小徑比內(nèi)花鍵小徑略小即可。
圖5 外花鍵薄片(鑲?cè)牍ぜ?nèi)花鍵找正用)
3)將外花鍵薄片鑲?cè)牍ぜ膬?nèi)花鍵中,在線切割機(jī)床上利用80mm×80mm的方孔,分別單獨(dú)搖動(dòng)十字工作臺(tái),用杠桿百分表找正,此方法非常簡(jiǎn)便且精度較高。分別在線切割機(jī)床的X、Y方向上沿方孔內(nèi)壁來(lái)回移動(dòng)找正,目的是使方孔內(nèi)壁與十字導(dǎo)軌平行。周向找正(見(jiàn)圖6)后,再用鉬絲靠近方孔內(nèi)壁產(chǎn)生火花確定位置的方法找到方孔中心(即花鍵中心)。最后取下薄片,按圖3所示的方法將工件內(nèi)花鍵的齒形割至產(chǎn)品圖樣尺寸。為使其具備良好的裝配性,內(nèi)花鍵棒間距割至中上公差為宜。
圖6 花鍵的周向找正
由圖7可知,變位系數(shù)x和齒厚、公法線長(zhǎng)度、棒間距等存在一定的關(guān)系。若將標(biāo)準(zhǔn)齒輪理解成變位系數(shù)x為0的變位齒輪,而漸開(kāi)線花鍵齒厚的上偏差或下偏差也理解成“變位”,只是這個(gè)“x”數(shù)值較小,則小數(shù)點(diǎn)位數(shù)應(yīng)取多些。利用這個(gè)變位系數(shù)“x”按變位齒輪的相關(guān)計(jì)算公式,就能直接計(jì)算出棒間距最大值Mmax或最小值Mmin。即只要確定了模數(shù)m、齒數(shù)Z、壓力角α和變位系數(shù)x這4個(gè)參數(shù),漸開(kāi)線內(nèi)花鍵齒形就隨之確定了。若再確定量棒直徑dp,則棒間距M也是確定的。
圖7 變位齒輪的齒形
(1)“變位系數(shù)x”的反計(jì)算實(shí)例 量棒中心所在圓的壓力角αM計(jì)算公式為
偶數(shù)齒時(shí),棒間距M計(jì)算公式為
需要說(shuō)明的是,式(1)和式(2)中有“±”或“?”處,上面的運(yùn)算符號(hào)適用于外齒輪,下面的運(yùn)算符號(hào)適用于內(nèi)齒輪。
將已知的模數(shù)m、齒數(shù)Z、壓力角α、量棒直徑dp(見(jiàn)表1)和實(shí)際棒間距M實(shí)=158.52mm代入式(1)和式(2),可反計(jì)算出筆者所理解的內(nèi)花鍵“變位系數(shù)x”=-0.0320621748。為提高計(jì)算精度,計(jì)算過(guò)程中小數(shù)點(diǎn)后保留盡可能多的位數(shù),建議使用科學(xué)型計(jì)算器進(jìn)行計(jì)算。
(2)齒形繪制實(shí)例 利用CAXA電子圖板里的“齒輪”命令進(jìn)行漸開(kāi)線齒形參數(shù)的設(shè)置,如圖8所示。最終線切割出一個(gè)外花鍵薄片(見(jiàn)圖5)。
在此應(yīng)特別說(shuō)明的是,計(jì)算實(shí)例中所得的“變位系數(shù)x”是負(fù)值,而圖8中輸入的x卻是正值。這是因?yàn)槲墨I(xiàn)[2]和CAXA軟件對(duì)內(nèi)齒輪變位系數(shù)的正負(fù)規(guī)定相反。感興趣的讀者可以查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料,本文在此不作介紹。工件內(nèi)花鍵齒形同樣也可以按此方法計(jì)算并繪制而得。
圖8 外花鍵薄片齒形參數(shù)設(shè)置
若將圖7中的負(fù)變位齒輪理解成某標(biāo)準(zhǔn)外齒輪的上偏差齒廓,則此齒廓也可通過(guò)線切割軟件中“偏移量/補(bǔ)償值”的設(shè)置加工而出,但“偏移量/補(bǔ)償值”是公法線方向上的尺寸。
棒間距測(cè)量相比于公法線長(zhǎng)度測(cè)量有以下兩點(diǎn)優(yōu)勢(shì)。
1)對(duì)于同一齒輪,其棒間距公差帶寬度約是公法線長(zhǎng)度公差帶寬度的1/sinα倍。公差帶寬度的關(guān)系即偏移量與球下沉量的關(guān)系,如圖9所示。
圖9 偏移量與球下沉量的關(guān)系
2)因花鍵齒頂高系數(shù)ha*一般是0.5,有的花鍵公法線測(cè)量點(diǎn)(量具卡腳與齒廓切點(diǎn))會(huì)趨近齒頂圓或齒根圓角,導(dǎo)致測(cè)量不便,可能產(chǎn)生較大誤差。因此內(nèi)花鍵采用棒間距測(cè)量是更為方便和準(zhǔn)確的。
本文所討論的方法是根據(jù)實(shí)際棒間距M實(shí)進(jìn)行反計(jì)算而繪制出的齒形,其精度高,可操作性強(qiáng)。工件(內(nèi)齒圈)經(jīng)此方法線切割返修成功,挽回了損失。此方法實(shí)為自為基準(zhǔn)找正的一個(gè)靈活應(yīng)用。