王海鵬
(國能鐵路裝備有限責(zé)任公司,北京100010)
齒輪箱齒輪設(shè)計(jì)參數(shù)表1所示。齒輪箱采用ZG230-450鑄造和機(jī)加工方式,材料力學(xué)性能如表2[1]所示,其中疲勞極限指定存活率為99.9%,指定壽命為107。
表1 齒輪箱設(shè)計(jì)參數(shù)
表2 ZG230-450材料力學(xué)性能
由于圓柱齒輪系有三種設(shè)計(jì)方案,本文選取最大齒輪受力情況進(jìn)行分析,可滿足其他設(shè)計(jì)方案的靜強(qiáng)度分析。齒輪箱應(yīng)力按極端工況下(輸入扭矩為4503)計(jì)算箱體靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度,齒輪箱受力計(jì)算基本參數(shù)如表3所示,強(qiáng)度振動加速度工況如表4示,施加的振動加速度方向與力的方向相反,使得加載最大化。
表3 齒輪受力值(小齒輪受力絕對值)
表4 強(qiáng)度載荷工況(g=9.81m2/g)
本小節(jié)對箱體靜強(qiáng)度進(jìn)行分析,包括有限元模型、網(wǎng)格劃分、應(yīng)力云圖以及安全系數(shù)。
表5為不同工況下箱體有限元模型網(wǎng)格劃分統(tǒng)計(jì),滿足計(jì)算分析的要求。不同工況下分析如圖2所示,圖2a為網(wǎng)格劃分與載荷加載圖,圖2b箱體Von Mises等效應(yīng)力云圖,圖2c最大VonMises等效應(yīng)力云圖。圖3與圖2類似。
圖2 左旋逆時(shí)針箱體前進(jìn)工況
圖3 箱體前6階形變云圖
表5 不同工況下箱體有限元模型網(wǎng)格劃分統(tǒng)計(jì)
圖1 左旋順時(shí)針箱體后退工況分析圖
表6為齒輪箱應(yīng)力按極端工況下(輸入扭矩為4503N·m)箱體靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果。由表可知,在輸入極限扭矩、同時(shí)發(fā)生垂向、縱向、橫向沖擊加速度疊加的極端情況下:左旋順時(shí)針工況下箱體靜強(qiáng)度和疲勞最小安全系數(shù)分別為3.08和2.386,左旋逆時(shí)針工況下箱體疲勞強(qiáng)度最小安全系數(shù)分別為4.159和3.21,以上系數(shù)表明在極限工況下,箱體滿足靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度要求,在設(shè)計(jì)壽命內(nèi)不會發(fā)生疲勞損壞。
表6 不同工況靜強(qiáng)度與疲勞強(qiáng)度評定
表7為箱體模態(tài)網(wǎng)格劃分參數(shù),滿足有限元計(jì)算要求。圖4為2軸箱體前6階模態(tài)箱體形變云圖。
表7 箱體模態(tài)網(wǎng)格劃分參數(shù)
箱體運(yùn)用過程中除了線路振動激擾外,還有來自齒輪箱自身的循環(huán)振動,主要包括輸入端齒輪軸的回轉(zhuǎn),輸出端車軸的回轉(zhuǎn)以及齒輪嚙合振動等。箱體的約束模態(tài)固有頻率應(yīng)避開輸入端、輸出端回轉(zhuǎn)頻率及其倍頻,還應(yīng)避開齒輪嚙合頻率及其倍頻。
表8為齒輪箱齒輪傳動裝置頻率,表9箱體約束模態(tài),對比分析表8和9,箱體1階模態(tài)頻率以大于軸自傳頻率及齒輪嚙合頻率。箱體約束模態(tài)頻率完全避開了齒輪箱正常運(yùn)行時(shí)的頻率及其頻率,避免了齒輪箱體共振現(xiàn)象的產(chǎn)生,齒輪箱不會發(fā)生共振疲勞破壞。
表8 齒輪箱齒輪傳動裝置頻率
表9 箱體約束模態(tài)
(1)在輸入極限扭矩、同時(shí)發(fā)生垂向、縱向、橫向沖擊加速度疊加的極端情況下:左旋順時(shí)針工況下箱體靜強(qiáng)度和疲勞最小安全系數(shù)分別為3.08和2.386,左旋逆時(shí)針工況下箱體疲勞強(qiáng)度最小安全系數(shù)分別為4.159和3.21。以上系數(shù)表明在極限工況下,箱體滿足靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度要求,在設(shè)計(jì)壽命內(nèi)不會發(fā)生疲勞損壞。
(2)箱體1階模態(tài)頻率以大于軸自傳頻率及齒輪嚙合頻率。箱體約束模態(tài)頻率完全避開了齒輪箱正常運(yùn)行時(shí)的頻率及其頻率,避免了齒輪箱體共振現(xiàn)象的產(chǎn)生,齒輪箱不會發(fā)生共振疲勞破壞。