劉鳳茹,波蘭汗·開(kāi)肯,詹達(dá)美
(1.深圳市廣匯源環(huán)境水務(wù)有限公司,廣東 深圳 518020;2.河海大學(xué)水利水電學(xué)院,江蘇 南京 210098)
大壩安全一直是水利工程領(lǐng)域重點(diǎn)關(guān)注問(wèn)題,尤其是大壩滲流安全是大壩安全評(píng)價(jià)的重要組成部分[1-2]。壩體滲流通常對(duì)混凝土壩和壩基巖土產(chǎn)生化學(xué)侵蝕破壞,而對(duì)土石壩可能產(chǎn)生滲漏或管涌等嚴(yán)重的滲透破壞[3-4]。據(jù)相關(guān)統(tǒng)計(jì)[5-7],在美國(guó)206座破壞的土壩中,管涌和滲透破壞導(dǎo)致潰壩占52.5%;在中國(guó)存在嚴(yán)重滲漏的大型水庫(kù)132座,其中土石壩占80%左右,在大型水庫(kù)發(fā)生的事故調(diào)查中,滲漏管涌破壞占31.7%??梢?jiàn),大壩滲漏問(wèn)題是影響大壩安全的重要因素,因此有必要對(duì)大壩,尤其土壩開(kāi)展?jié)B流分析及滲透穩(wěn)定性判別[8-11]。
土壩滲流分析有水力學(xué)解析法、流體力學(xué)解析法和數(shù)值解法等,而目前常用的方法是數(shù)值解法,主要包括邊界元法、有限單元法和有限差分法等[12-14]。可以通過(guò)計(jì)算獲得過(guò)滲流水頭線、滲漏量和滲透坡降等參數(shù),對(duì)壩體進(jìn)行滲流安全分析。本文在對(duì)某水庫(kù)大壩測(cè)壓管實(shí)測(cè)資料分析的基礎(chǔ)上,利用有限單元法對(duì)大壩進(jìn)行滲流安全性計(jì)算分析和綜合評(píng)價(jià)。
假設(shè)壩體符合平面假定,采用二維飽和滲流場(chǎng)基本方程為:
(1)
式中x、y——主滲透方向;kx、ky——主滲透系數(shù);H——水頭。
對(duì)于平面問(wèn)題的四邊形單元,單元內(nèi)的水頭分布為:
(2)
應(yīng)用變分原理將微分方程(1)轉(zhuǎn)化為有限元計(jì)算格式:
[k]{H}={Q}
(3)
式中 [k]——總傳導(dǎo)矩陣;{Q}——計(jì)算區(qū)域邊界上的分布流量的等效節(jié)點(diǎn)流量。
(4)
式中 [k]——e單元的傳導(dǎo)矩陣;[Be]——單元的形變矩陣;Ω——計(jì)算域。
對(duì)每個(gè)可能包含自由面的單元,逐個(gè)高斯點(diǎn)計(jì)算水頭,當(dāng)計(jì)算水頭值小于其位置水頭時(shí),按式(5)計(jì)算該高斯點(diǎn)對(duì)該單元各節(jié)點(diǎn)初流量的貢獻(xiàn)。
{Ω}e=-[B][K][B]
(5)
(6)
則第r次迭代的水頭值為:
{Hr+1}={Hr}+{ΔHr}
(7)
無(wú)論是流土還是管涌,一般采用滲透坡降來(lái)判別滲透穩(wěn)定性。其中,臨界滲透坡降根據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》推薦的公式進(jìn)行計(jì)算[15]:
流土型Jcr=(Gs-1)(1-n)
(8)
(9)
式中Jcr——土的臨界滲透坡降;Gs——土的顆粒密度與水的密度之比;n——土的孔隙率;k——土的滲透系數(shù);d3——小于該粒徑占總土重3%的土粒粒徑。
某水庫(kù)大壩原為均質(zhì)土壩,于1957年10月動(dòng)工興建,1958年基本建成,后經(jīng)過(guò)多次加固與修復(fù)處理,并于1989年在壩軸線上游側(cè)老壩體增設(shè)0.7 m厚混凝土防滲墻;2013年除險(xiǎn)加固對(duì)壩基、壩肩采用帷幕灌漿進(jìn)行防滲處理,并對(duì)大壩下游坡進(jìn)行培厚。大壩上游壩坡為混凝土護(hù)坡;大壩下游坡為草皮護(hù)坡,分別在高程28.59 m和22.68 m處設(shè)有寬為2 m的一級(jí)馬道和二級(jí)馬道,排水棱體頂部高程為20.0 m,棱體外坡比為1.0∶1.5,頂部平臺(tái)寬2 m,排水棱體后設(shè)量水堰。除險(xiǎn)加固后的大壩斷面見(jiàn)圖1。
圖1 除險(xiǎn)加固的大壩斷面
圖2為水庫(kù)大壩監(jiān)測(cè)設(shè)施平面布置,共設(shè)置4個(gè)觀測(cè)橫斷面,本次以測(cè)壓管編號(hào)為CY5、CY6、CY7和CY8的觀測(cè)斷面作為研究斷面。采集了2014年1月至2018年10月份的水庫(kù)運(yùn)行水位數(shù)據(jù)與測(cè)壓管水位數(shù)據(jù)資料,繪制隨時(shí)間的變化曲線(圖3)。
由圖2、3分析可知,各時(shí)間節(jié)點(diǎn)庫(kù)水位大于各測(cè)壓管(CY5、CY6、CY7和CY8)水位;隨著測(cè)壓管位置與上游壩腳距離的增大,水位逐漸減小,說(shuō)明壩內(nèi)水頭逐漸削減;位于防滲墻上游側(cè)的CY5測(cè)壓管水位明顯大于下游側(cè)測(cè)壓管(CY6、CY7和CY8)水位,說(shuō)明混凝土防滲墻防滲效果較好;CY5、CY6、CY7測(cè)壓管水位變化趨勢(shì)與庫(kù)水位變化趨勢(shì)基本一致。由于CY7對(duì)水位敏感,CY8位于下游對(duì)水位不敏感,導(dǎo)致了庫(kù)水位驟降局部時(shí)段產(chǎn)生了CY7低于CY8的滯后效應(yīng)。測(cè)壓管數(shù)據(jù)總體上合理性較好,庫(kù)水位越高,浸潤(rùn)線越高;從上游到下游,壩內(nèi)水位沿程不斷降低,在混凝土防滲墻處有明顯降落,說(shuō)明防滲墻起到了顯著的防滲作用?;炷练罎B墻之后壩體浸潤(rùn)線較為平緩。
圖2 水庫(kù)監(jiān)測(cè)設(shè)施平面布置
圖3 2014年1月至2018年10月測(cè)壓管水位與庫(kù)水位關(guān)系
2.3.1計(jì)算工況及參數(shù)選取
大壩滲流場(chǎng)計(jì)算考慮水庫(kù)運(yùn)行中出現(xiàn)的各種不利條件,選取了正常蓄水位、設(shè)計(jì)洪水位和校核洪水位3種穩(wěn)定滲流工況和設(shè)計(jì)洪水位降至死水位、校核洪水位降至死水位2種非穩(wěn)定滲流工況(表1)。壩體滲流場(chǎng)計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表2。
表1 滲流穩(wěn)定計(jì)算工況
表2 滲流穩(wěn)定計(jì)算參數(shù)
2.3.2滲流計(jì)算結(jié)果與分析
計(jì)算得到各工況下大壩等水頭線和浸潤(rùn)線見(jiàn)圖4,單寬滲流量和出逸點(diǎn)滲透坡降見(jiàn)表3。
a)工況1 b)工況2
c)工況3 d)工況4
e)工況5
表3 大壩滲流計(jì)算結(jié)果
由圖4分析可知,大壩各工況計(jì)算斷面等水頭線在材料分區(qū)處發(fā)生偏折,在混凝土防滲墻處密集,浸潤(rùn)線在防滲墻處跌落,浸潤(rùn)線逸出點(diǎn)位置降低,并全部進(jìn)入排水棱體,符合心墻壩的一般滲流規(guī)律。在穩(wěn)定滲流(工況1—3)中防滲墻能夠有效降低浸潤(rùn)線,而在非穩(wěn)定滲流(工況4、5)中,浸潤(rùn)線降低幅度減弱,但浸潤(rùn)線高度和浸潤(rùn)線逸出點(diǎn)高度相對(duì)較低,說(shuō)明混凝土防滲墻防滲效果較好。計(jì)算浸潤(rùn)線與測(cè)壓管觀測(cè)數(shù)據(jù)基本一致,在穩(wěn)定滲流場(chǎng)情況下,庫(kù)水位越高浸潤(rùn)線越高,庫(kù)水位越低浸潤(rùn)線越低,計(jì)算結(jié)果均能合理反映。
根據(jù)表3分析可知,穩(wěn)定滲流(工況1—3)和非穩(wěn)定滲流(工況4、5)中,均存在隨著庫(kù)水位的升高,最大單寬滲流量升高,而非穩(wěn)定滲流的最大單寬滲流量小于穩(wěn)定滲流工況的情況。此外,隨著水位變化,關(guān)鍵部位的滲透坡發(fā)生相應(yīng)變化;穩(wěn)定滲流的逸出坡降小于非穩(wěn)定滲流工況。非穩(wěn)定滲流的工況5逸出滲透坡降最大,為0.36,但小于壩體填土允許坡降0.85,不會(huì)發(fā)生滲透破壞,大壩的滲流穩(wěn)定性滿足要求。
結(jié)合滲流實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)和理論計(jì)算對(duì)水庫(kù)大壩進(jìn)行滲流及其穩(wěn)定性分析,得到如下結(jié)論。
a)大壩庫(kù)水位與測(cè)壓管水位大致同步升降;測(cè)壓管距上游壩腳距離和測(cè)壓管水位高度呈負(fù)相關(guān),即距離越遠(yuǎn),水位越低;測(cè)壓管水位變化趨勢(shì)與庫(kù)水位變化趨勢(shì)基本一致。
b)浸潤(rùn)線高度與庫(kù)水位呈正相關(guān),防滲墻對(duì)浸潤(rùn)線水頭削減顯著,防滲墻前后浸潤(rùn)線存在明顯落差,防滲墻后壩體浸潤(rùn)線較為平緩。
c)實(shí)測(cè)浸潤(rùn)線與理論計(jì)算值有較好的一致性,與庫(kù)水位呈正相關(guān)變化規(guī)律。
d)穩(wěn)定滲流和非穩(wěn)定滲流條件下,前者壩體逸出坡降小于后者,但均小于壩體填土允許坡降,滲流穩(wěn)定性滿足要求。