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        探究苯乙烯裝置三聯(lián)換熱器泄漏成因

        2021-08-16 14:17:38周高彬中海石油寧波大榭石化有限公司浙江寧波315812
        化工管理 2021年21期
        關(guān)鍵詞:管程殼程管板

        周高彬(中海石油寧波大榭石化有限公司,浙江 寧波 315812)

        1 實況介紹

        三聯(lián)換熱器為脫氫單元的重要設(shè)備構(gòu)成,其本體由3個換熱器[進(jìn)/出料換熱器(TT-1202)、乙苯汽化器(TT-1201)與蒸汽發(fā)生器(TT-1203)]串聯(lián)而成,這便是三聯(lián)換熱器命名的依據(jù)。管程物料都應(yīng)用,從上到下的流動順序:TT-1202→TT-1203→TT-1201,誘導(dǎo)粗苯乙烯降溫過程,TT-1203殼程為始源于高壓蒸汽罐(MS-1241)的鍋爐給水,殼上、下部上部進(jìn)水、下部出水溫度分別能達(dá)到256℃、195℃。在正常狀態(tài)下,TT-1203管程下部出料溫度能達(dá)到268℃,工藝流程[1]如圖1所示 。

        圖1 工藝流程圖

        2016年3月,日常巡檢中發(fā)現(xiàn)TT-1203下部出料溫度降到199 ℃,經(jīng)數(shù)日后降低到108 ℃,到5月份時降到80 ℃,鑒于出料溫度持續(xù)降低的情況,可以初步認(rèn)定是TT-1203發(fā)生了泄漏問題。由于殼程進(jìn)水溫度相對較低,一旦發(fā)生泄漏問題以后,水進(jìn)入管程與物料混合并進(jìn)行熱量交換,抑制物料溫度明顯下降。另外,泄漏的過熱水(壓力4 300 kPa)壓力持續(xù)降低到30 kPa,伴隨發(fā)生了汽化反應(yīng),吸收了物料內(nèi)的部分熱量,這也是造成出口物料溫度顯著跌落的主要原因。另外,MS-1241正常進(jìn)水量理應(yīng)是33 t/h,到5月檢查時,發(fā)現(xiàn)其蒸汽量降到22 t/h,并且液位也有不斷降低趨勢。綜合以上異常狀況可以判斷TT-1203出現(xiàn)了泄漏問題,有部分水滲流到管程內(nèi)。2016年5月份停車檢查,證實以上做出的判斷結(jié)果是正確的。拆卸檢查TT-1203換熱器,發(fā)現(xiàn)其下管板角焊縫及管橋位置出現(xiàn)了100多處泄漏問題,管板自身嚴(yán)重受損,管板邊緣臨近殼體位置是泄漏點集中分布處,換熱器下側(cè)端也出現(xiàn)泄漏問題。

        2 分析泄漏原因

        通過過長裂紋樣貌,可以判斷出裂紋是冷裂紋,先出現(xiàn)在下管板與換熱管焊縫根部,在殼程蒸汽的沖刷作用下,裂紋的覆蓋面積有不斷擴(kuò)增的趨勢,管板構(gòu)造出現(xiàn)了嚴(yán)重?fù)p壞。鑒于裂紋集中分布在管板外周臨近殼體位置的情況,可以初步認(rèn)定應(yīng)力集中是造成以上部位形成裂紋的主因[2]。

        (1)換熱管與上管板材的制造材料均以鉻鉬耐熱鋼為主,殼體與下管板的主要材料是碳鋼,和碳鋼相比較,鉻鉬耐熱鋼的熱膨脹系數(shù)更大,管板外周臨近殼體位置換熱管焊縫因受熱造成形成應(yīng)力集中的現(xiàn)象更為嚴(yán)重,和管板、換熱管焊接殘余應(yīng)力協(xié)同作用引起裂紋。

        (2)本項目在運轉(zhuǎn)階段,是由外單位供給蒸汽,運行時意外停車13次,設(shè)備溫度上升、降低過程較快速進(jìn)行,造成換熱管與殼體收縮不均勻,上、下管板均是固定端,管板外周臨近殼體位置應(yīng)力集中更為嚴(yán)重,以上這種情況對裂紋生成、擴(kuò)展過程起到了一定促進(jìn)作用。

        (3)因為管程操作溫度(399 ℃/299 ℃)與殼程操作溫度(256.1 ℃)差值將近100 ℃,高溫條件下運轉(zhuǎn)中形成較大溫差應(yīng)力,并且會長期存在。

        (4)在應(yīng)力集中的作用下,鑒于碳鋼、鉻鉬耐熱鋼兩種材質(zhì)的熱膨脹系數(shù)相差較大,后者的熱強度更高,故而在強度偏高的上管板與換熱管焊縫位置沒有出現(xiàn)泄漏問題,但是在強度最薄弱的下管板與換熱管焊縫、管橋位置,發(fā)生裂紋問題的概率更高。

        (5)殼程、管程的實際操作壓力分別達(dá)到了4 300 kPa、31.7 kPa,內(nèi)外壓力相差100余倍,裂紋面積向外拓展且出現(xiàn)斷裂后,會被殼程壓進(jìn)管程,在蒸汽沖刷作用下而形成沖刷腐蝕問題。沖刷腐蝕快速,對局部管橋形成貫穿性損害。

        3 檢測狀況

        3.1 宏觀檢查

        利用宏觀檢測TT-1203下管板、管束的外觀,發(fā)現(xiàn)下管板換熱管角焊縫與管橋泄漏位置均存有厚度大概1 mm的鐵銹,清除雜物后能夠觀察到開裂位置形成了顯著的沖刷痕跡,管板邊緣臨近殼體處是裂痕的集中部位,部分裂紋已順著換熱管焊縫朝著管板上擴(kuò)展,一些裂紋已貫穿到管橋之間,除了以上部位,其他位置沒有出現(xiàn)泄漏問題。檢查換熱管和管板兩者的連接接頭,兩者緊湊連接、貼脹較好。

        3.2 滲透探傷檢測

        探傷檢測TT-1203下管板換熱管角焊縫處,一共探查到158根換熱管根部出現(xiàn)250多處泄漏點位,一些已經(jīng)被沖刷腐蝕,很多裂紋出現(xiàn)直線延伸,一些裂紋呈現(xiàn)出支狀特征,被沖刷腐蝕的換熱管在泄漏換熱管中所占比例達(dá)到47.5%。

        4 修復(fù)和檢測方案

        因為本次檢修工期相對較緊張,設(shè)備本安置在三聯(lián)換熱器的最中間位置,沒有返廠進(jìn)行檢查、修理的客觀條件。鑒于沖刷腐蝕歷時相對較長,下管板結(jié)構(gòu)發(fā)生損害造成出現(xiàn)了十分嚴(yán)重的泄漏問題,并且由入孔進(jìn)入高度僅有1.4 m的操作空間中開展檢修作業(yè),焊接部位選定成仰臉,增加了操作難度。本次維修有關(guān)檢測、測評、焊接等工序執(zhí)行過程均符合國內(nèi)外壓力容器相關(guān)的法規(guī)及標(biāo)準(zhǔn)條款。擬定如下的修復(fù)方案[3]:

        (1)滲透探傷檢查下管板。

        (2)通過觀察發(fā)現(xiàn)存在沖刷作用、裂紋病害及泄露較嚴(yán)重的位置,通過現(xiàn)場實地取樣的方法截獲一小段管材的試樣(50 mm×15 mm),歷經(jīng)化學(xué)元素分析、金相復(fù)膜檢測檢驗過程后,探究可能導(dǎo)致應(yīng)力開裂、腐蝕的原因。在獲得相應(yīng)結(jié)論以后,進(jìn)行綜合論證。

        (3)在項目現(xiàn)場輔助應(yīng)用手砂輪和金屬磨頭磨除形成缺陷的位置,配合無損滲透探傷技術(shù),確認(rèn)缺陷被完全消除后,才可以采用適宜的方法修補缺陷,使其恢復(fù)至最初狀態(tài)。

        (4)編制科學(xué)、合理的焊接工藝,為工人在項目場區(qū)進(jìn)行焊接操作創(chuàng)造便利條件,以上過程中要督導(dǎo)工人嚴(yán)格依照焊接工藝規(guī)程操作。

        (5)把缺陷細(xì)化成多個區(qū)域,缺陷修復(fù)時按照由難到簡、由大到小的原則進(jìn)行,在每次修復(fù)工序結(jié)束后,利用配置好的肥皂水去檢測其滲漏情況。

        (6)對MS-1241進(jìn)行氣密性試驗檢測,并且要配合應(yīng)用氦檢儀執(zhí)行氦檢過程。

        4.1 悍接工藝

        4.1.1 分析母材焊接性

        通過閱讀ASME IIA篇,查獲MS-1241的材料構(gòu)成情況,發(fā)現(xiàn)合金元素含量的占比相對較高,焊縫與熱影響區(qū)均是容易形成淬硬組織的主要部位,對氫引起的裂紋問題表現(xiàn)出較高的敏感性,如果接頭應(yīng)力偏大時,形成冷裂紋的風(fēng)險會顯著增加。

        4.1.2 焊接方法和選擇適宜的焊材

        為了能使焊接質(zhì)量得到一定保障,本課題決定采用鎢極氫弧焊,參照ASME鍋爐壓力容器手冊的建議,MS-1241投用過程中管程溫度最高能抵達(dá)399℃,故而選用鎳基焊絲ERNiCr-3作為焊材,這是在高溫條件下焊縫能維持較高強度的重要基礎(chǔ)[4]。

        4.1.3 確定焊接工藝

        焊接操作階段為了能減緩焊接焊的冷卻速率,降低焊縫與熱影響區(qū)的淬硬性,改善焊接接頭的抗裂性能,建議工人在正式開焊前對焊縫進(jìn)行局部預(yù)熱處理,溫度要保持在150 ℃之上,焊縫兩側(cè)端的預(yù)熱范疇>100 mm??茖W(xué)設(shè)定焊接的具體層數(shù),將實際缺陷深淺度設(shè)定為重要依據(jù)之一。建議配合使用小電流迅速多層多道焊,要求各條焊縫均要一次持續(xù)焊成。多層焊接環(huán)節(jié)中,應(yīng)該加強對層間溫度的控制,確保其能始終高于預(yù)熱溫度,起焊之前預(yù)熱,要維持溫度<200 ℃,進(jìn)而規(guī)避焊接階段形成組織晶粒粗,進(jìn)而弱化焊接接頭的機械性。焊接之前還應(yīng)該清潔處理缺陷兩側(cè)>50 mm區(qū)域中的銹蝕、油污等異物。焊接過程中,建議選擇直徑Φ2.4焊材鎢極,維持氫氣流量10~15 L/min氫氣純度維持99.99%左右。

        4.2 檢測焊接情況

        4.2.1 宏觀檢測

        修復(fù)焊接結(jié)束后,徹底清理掉焊跡、焊渣、飛濺物等雜物,宏觀檢測焊縫與母材過渡圓滑狀況、焊縫表層裂紋生成、夾渣熔合以及氣孔形成等質(zhì)量缺陷問題,確保其質(zhì)量符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。

        4.2.2 無損滲透探傷檢測

        經(jīng)補焊處理以后,利用無損滲透探傷技術(shù)進(jìn)行檢查,確保其質(zhì)量合格[5]。

        4.2.3 耐壓、氣密性檢測

        對MS-1241殼程開展耐壓性試驗(5.39 MPa),認(rèn)真檢查是否發(fā)生滲漏問題,確認(rèn)其檢驗合格以后,確定其修復(fù)效果達(dá)標(biāo)以后,二次進(jìn)行無損滲透探傷檢測。MS-1241進(jìn)行氣密性試驗(4.3 Mpa),病添加適量氦氣配合氦檢儀氦檢測合格。

        5 結(jié)語

        歷經(jīng)以上修復(fù)檢測操作后,設(shè)備質(zhì)量合格,設(shè)備能較好的滿足既有工況條件,病出具了合格檢測報告。回顧本次的研究過程可以認(rèn)定意外停車導(dǎo)致設(shè)備急劇降溫,在以上過程中形成嚴(yán)重的應(yīng)力集中問題是引起裂紋、誘導(dǎo)裂紋拓展的主因。若能規(guī)范地實施以上修復(fù)方案,則能有效解除焊接缺陷問題,較好的滿足了設(shè)備短期內(nèi)正常、安全使用的現(xiàn)實需求。

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