袁曉冬， 史明明， 楊景剛 ， 葛雪峰， 尹靖元

(1. 國網(wǎng)江蘇省電力有限公司電力科學(xué)研究院,江蘇 南京 211103；2. 中國科學(xué)院電工研究所，北京 100190)

0 引言

隨著電力電子技術(shù)的發(fā)展，相比交流配電網(wǎng)，直流配電網(wǎng)在線路成本、輸電損耗、供電可靠性等方面具有優(yōu)勢，可有效提高供電容量與電能質(zhì)量，充分發(fā)揮分布式能源的價(jià)值和效益。因此，兼具可靠性、安全性、穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性的直流配電網(wǎng)具有巨大的市場潛力和經(jīng)濟(jì)價(jià)值[1—4]。

相較交流配電網(wǎng)，直流配電網(wǎng)中同樣存在著故障限流阻斷和電能質(zhì)量治理的問題[5—6]。當(dāng)直流線路發(fā)生故障時(shí)，短路電流迅速上升，因此需要在線路中串聯(lián)接入限流裝置，抑制故障電流的上升率[7—8]。同時(shí)直流電網(wǎng)故障發(fā)生后，由于沒有自然過零點(diǎn)，需要斷路裝置進(jìn)行故障阻斷，保護(hù)線路負(fù)載[9—11]。

在直流環(huán)網(wǎng)中，線路數(shù)量大于電源終端數(shù)量，導(dǎo)致線路上潮流分配和線路阻抗相關(guān)，重載線路長時(shí)間運(yùn)行增加線路故障率[12—14]。文獻(xiàn)[15—17]指出通過增加潮流控制器進(jìn)行潮流調(diào)度，實(shí)現(xiàn)線路之間潮流解耦。在直流配網(wǎng)末端，由于線路阻抗原因，導(dǎo)致末端電壓低于額定電壓，影響末端電能質(zhì)量[18]。文獻(xiàn)[19]指出在線路中增加電壓調(diào)節(jié)裝置，實(shí)現(xiàn)對(duì)饋線末端電能質(zhì)量補(bǔ)償。潮流調(diào)度和電壓調(diào)節(jié)需要長時(shí)間運(yùn)行，而故障限流阻斷是瞬時(shí)性故障，如將多種功能集成到一種設(shè)備，可有效減少系統(tǒng)裝置數(shù)量，降低系統(tǒng)成本。

為實(shí)現(xiàn)潮流調(diào)度、電壓補(bǔ)償和故障下限流阻斷，文中提出了基于LCL型的多功能故障電流控制器。通過串聯(lián)接入線路可調(diào)直流源，改變線路等效阻抗，實(shí)現(xiàn)潮流和電壓的調(diào)節(jié)；通過串聯(lián)接入限流器件和反向電壓，實(shí)現(xiàn)對(duì)故障的快速限流和阻斷。針對(duì)多功能故障電流控制器，提出故障快速檢測方法，實(shí)現(xiàn)多種類型故障的快速可靠檢測。

1 LCL型多功能故障電流控制器工作原理

LCL型多功能故障電流控制器的原理見圖1。

圖1 LCL型故障電流控制器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.1 Topology of fault current controller based LCL

由圖1可知，該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)采用串并聯(lián)連接結(jié)構(gòu)，在電網(wǎng)側(cè)并聯(lián)接入DC/DC，用于提供補(bǔ)償能量，并維持中間直流電壓(電容C2電壓)的穩(wěn)定，同時(shí)直流電容并聯(lián)避雷器Z，防止電壓過高。串聯(lián)側(cè)通過H橋電路和LCL型濾波器連接電網(wǎng)和負(fù)荷之間。穩(wěn)態(tài)時(shí)，H橋電路通過LCL濾波器在電網(wǎng)和負(fù)荷之間輸出可控直流電壓，實(shí)現(xiàn)對(duì)線路潮流和電壓的調(diào)節(jié)。故障時(shí)，LCL濾波器起到限流作用，當(dāng)封鎖脈沖后，電容C2電壓可串聯(lián)到線路，起到故障電流快速阻斷的作用。穩(wěn)態(tài)時(shí)，電感L2和電容C1主要起到濾除諧波電壓的作用，此時(shí)L1相當(dāng)于線路電感。當(dāng)發(fā)生故障時(shí)，電感L1起到限流作用，并通過電感L1和電容C1的諧振，可快速降低故障電流，并通過電感L2對(duì)直流電容充電，進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)故障阻斷。因此LCL結(jié)構(gòu)起到故障和穩(wěn)態(tài)濾波的復(fù)用功能。

圖1中并聯(lián)側(cè)部分的DC/DC需要采用隔離型拓?fù)洌珉p主動(dòng)全橋(dual active bridge,DAB)DC-DC結(jié)構(gòu)，如圖2所示，故障電流控制器等效電路如圖3所示。

圖2 故障電流控制器工作原理Fig.2 Schematic diagram of fault current controller

圖3 故障電流控制器等效電路Fig.3 Equivalent circuit diagram of fault current controller

圖2(a)為穩(wěn)態(tài)時(shí)控制電壓和潮流示意圖，其中R為負(fù)載，Rf為短路阻抗，VS為線路電壓，S1—S4為串聯(lián)側(cè)開關(guān)器件，L1，L2，C1為串聯(lián)側(cè)濾波器。VT1，VT2分別為直流電網(wǎng)電源側(cè)電壓和負(fù)荷側(cè)電壓，串聯(lián)部分進(jìn)行電壓源控制，使其輸出補(bǔ)償電壓VT0=VT2-VT1，通過調(diào)整VT0值即可實(shí)現(xiàn)對(duì)負(fù)荷電壓的補(bǔ)償。在直流線路里，潮流控制實(shí)際上也是通過改變線路壓降來實(shí)現(xiàn)的，故通過改變VT0值同樣可實(shí)現(xiàn)對(duì)線路潮流調(diào)節(jié)的作用。補(bǔ)償電壓所需能量通過并聯(lián)側(cè)從電網(wǎng)吸收實(shí)現(xiàn)。

圖2(b)是故障電流控制器工作在限流模式示意圖，當(dāng)檢測到故障時(shí)，H橋兩下管S3、S4導(dǎo)通(或者兩上管S1、S2導(dǎo)通)，此時(shí)LCL限流器件投入線路中，等效電路如圖3(a)所示，故障電流首先通過L1和C1振蕩限制其故障電流上升率，在L1和C1諧振周期時(shí)間故障電流開始下降。同時(shí)在諧振周期內(nèi)故障電流控制器進(jìn)行判斷或接受系統(tǒng)指令，是否需要進(jìn)行故障阻斷，如不需要?jiǎng)t維持次狀態(tài)，如需要?jiǎng)t切換到阻斷模式。圖2(c)是故障電流控制器工作在阻斷模式的示意圖，當(dāng)接受到系統(tǒng)故障分?jǐn)嘀噶顣r(shí)，封鎖H橋脈沖，故障電流通過IGBT反并聯(lián)二極管將直流電容C2串聯(lián)接入線路中，等效示意圖如圖3(b)所示，由于C2的方向電壓存在，使得線路故障電流快速下降，實(shí)現(xiàn)故障電流完全阻斷。

多功能故障電流控制器的設(shè)計(jì)思路在于穩(wěn)態(tài)時(shí)通過并聯(lián)側(cè)提供能量，故障時(shí)通過串聯(lián)側(cè)濾波器提供限流阻斷功能?；诖朔绞剑瑘D1的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)可根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。例如并聯(lián)側(cè)DC/DC也可采用其他結(jié)構(gòu)的隔離型拓?fù)洌蛘呷【啿⒙?lián)側(cè)，在中間直流側(cè)接入儲(chǔ)能電池，用來實(shí)現(xiàn)電壓補(bǔ)償和潮流控制的作用，類似于交流電網(wǎng)中的動(dòng)態(tài)電壓恢復(fù)器(dynamic voltage restorer,DVR)。串聯(lián)側(cè)H橋結(jié)構(gòu)也可根據(jù)具體需求進(jìn)行調(diào)整，例如當(dāng)直流線路電壓為1 500 V時(shí)，可考慮采用三電平結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)裝置的效率優(yōu)化。

在真雙極的直流配電網(wǎng)中，需要正負(fù)極母線同時(shí)接入故障電流控制器，并進(jìn)行正負(fù)極的獨(dú)立控制，實(shí)現(xiàn)雙極的獨(dú)立電壓補(bǔ)償、潮流調(diào)節(jié)和故障限流阻斷。真雙極結(jié)構(gòu)下的多功能故障電流控制器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖4所示。穩(wěn)態(tài)工作時(shí)，無論電壓補(bǔ)償還是潮流控制，核心思路都是實(shí)現(xiàn)對(duì)線路電壓的調(diào)節(jié)，即調(diào)節(jié)圖2(a)中VT1和VT2之間電壓。因此圖2(a)中串聯(lián)側(cè)需要進(jìn)行電壓環(huán)控制，實(shí)現(xiàn)電壓暫降、暫升和脈動(dòng)電壓補(bǔ)償。

圖4 真雙極故障電流控制器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.4 Topology of true bipolar fault current controller

圖5 故障電流控制器穩(wěn)態(tài)控制Fig.5 Steady state control of fault current controller

2 故障電流控制器故障快速檢測方法

文中故障電流控制器由于采用LCL結(jié)構(gòu)，通過對(duì)兩個(gè)電感電流的分別采樣，可實(shí)現(xiàn)對(duì)故障的快速判斷。文中以故障電流控制器中限流電感的電壓變化率和限流電容的電流變化率為基準(zhǔn)，對(duì)兩組變量進(jìn)行綜合比對(duì)后，對(duì)為故障判斷特征量，設(shè)計(jì)了故障檢測方案。由于故障電流控制器可能安裝在真雙極結(jié)構(gòu)中，同時(shí)需要區(qū)分短路故障和高阻故障，因此故障檢測方案包括故障極識(shí)別和故障類型判斷。在此基礎(chǔ)上，故障電流控制器還可通過限流模式和阻斷模式的切換，實(shí)現(xiàn)瞬時(shí)性故障和永久性故障的穿越。

2.1 故障檢測方案

直流故障發(fā)生后，故障線路上限流電感L1和L2的電壓變化率迅速增大，電容C1的電流變化率同樣迅速發(fā)生變化，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于非故障線路的限流器件電壓電流變化率。與傳統(tǒng)故障判斷只能通過限流電感電壓變化率判斷不同，故障電流控制器限流器更為復(fù)雜，所以可通過多維度變化率綜合判斷，提升故障判斷的快速性，并降低系統(tǒng)誤故障判斷率。故障電流控制器綜合比對(duì)限流電感L1的電壓變化率和電容C1的電流變化率，據(jù)此設(shè)置故障線路判斷閾值：

(1)

式中：duref/dt和diref/dt分別為電感L1的電壓變化率和電容C1的電流變化率的判斷閾值。

系統(tǒng)采用真雙極結(jié)構(gòu)，完整系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖4所示。根據(jù)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，可以分為單極故障和雙極故障，單極故障如圖2(b)所示，正極對(duì)地短路，或者負(fù)極對(duì)地短路，也可能出現(xiàn)正負(fù)極之間短路的情況。

在真雙極系統(tǒng)中，故障可能出現(xiàn)在正極、負(fù)極或者正負(fù)極之間，因此需進(jìn)行故障類型判斷，判定故障是極間短路故障還是單極對(duì)地故障。

發(fā)生極間短路故障后，直流側(cè)故障電流同時(shí)流經(jīng)正極和負(fù)極線路，因此正極和負(fù)極線路上的限流電感的電壓變化率基本相等，電容電流的變化率同樣基本相等。而單極接地故障的正負(fù)極線路限流電感電壓變化率差別較大，可將此特征作為故障類型判斷依據(jù)，當(dāng)滿足式(2)條件時(shí)，為雙極故障。

(2)

當(dāng)滿足式(3)條件時(shí)，為單極故障。

(3)

進(jìn)行故障類型判斷時(shí)，首先判斷故障是單極故障還是極間故障。限流電感的電壓變化率和限流電容電流變化率作差，并將該差值取絕對(duì)值后進(jìn)行判斷。當(dāng)絕對(duì)值差值高于設(shè)定故障類型判斷閾值時(shí)，說明正極和負(fù)極限流器件變化率差異較大，因此判定此時(shí)為單極接地故障。反之，絕對(duì)值差值低于設(shè)定故障類型判斷閾值時(shí)，說明正負(fù)極限流器件電壓電流變化率幾乎一致，因此正極和負(fù)極線路均在故障回路中，此時(shí)判定為極間短路故障。

當(dāng)故障類型判斷結(jié)果為極間短路故障后，此時(shí)正負(fù)極同時(shí)發(fā)生故障，需要故障電流控制器的正負(fù)極同時(shí)動(dòng)作，故不需要再單獨(dú)判定故障極。若故障類型判斷結(jié)果為單極接地故障，則還需要進(jìn)一步明確故障定位，是正極故障還是負(fù)極故障。正極故障極識(shí)別判據(jù)如下：

(4)

負(fù)極故障極識(shí)別判據(jù)如下：

(5)

在進(jìn)行正負(fù)極故障判斷時(shí)，可直接利用正極和負(fù)極限流電感電壓變化率和限流電容電流變化率的差值，無需再進(jìn)行絕對(duì)值處理。如果該差值高于設(shè)定故障極識(shí)別閾值，則正極線路限流電感電壓變化率大于負(fù)極線路限流電感電壓變化率，正極線路限流電容電流變化率大于負(fù)極線路電容電流變化率，即正極線路所在回路的阻抗較小，正極線路發(fā)生故障。若該差值低于故障極識(shí)別閾值，并為負(fù)值，即負(fù)極線路所在回路的阻抗較小，負(fù)極線路發(fā)生故障。根據(jù)上述閾值判斷，可識(shí)別單極故障、雙極故障，并可明確故障發(fā)生位置。

低阻故障判斷的閾值設(shè)定，此時(shí)將式(1)中的uref和iref調(diào)整為urefp和irefp，需要考慮線路阻抗，故障放電回路的阻抗越大，限流電感上電流的變化越小，所引起的電壓變化率越小。計(jì)算線路上限流電感的最小電壓變化率，需要將線路中的最大阻抗參數(shù)帶入計(jì)算。因此，根據(jù)圖3(a)中等效電路，將直流故障線路全線路長度對(duì)應(yīng)的阻抗帶入求解，得到直流故障發(fā)生后，限流電感電壓變化率的最小值urefp和限流電容電流變化率的最小值irefp。為了保證故障類型判斷的準(zhǔn)確性，設(shè)定故障線路判斷閾值高于限流電容電流變化率的最小值和限流電感電壓變化率的最小值?？紤]一定裕度情況下，引入故障裕度調(diào)節(jié)參數(shù)，一次故障線路判斷閾值的設(shè)計(jì)可調(diào)整為：

(6)

式中：kref為故障裕度調(diào)節(jié)參數(shù)。

當(dāng)kref取值較大時(shí)，故障時(shí)限流電感電壓變化率和限流電容的電流變化率需更長時(shí)間超過閾值，從而完成故障判斷。但同時(shí)非故障線路上限流電感電壓變化率和限流電容的電流變化率卻不容易超過故障線路判斷閾值，誤報(bào)概率降低；當(dāng)kref取值較小時(shí)，限流電感電壓變化率和限流電容的電流變化率能夠在較短時(shí)間內(nèi)超過閾值，完成故障類型判斷。但故障裕度調(diào)節(jié)參數(shù)取值過低，非故障線路上限流電感電壓變化率或限流電容電流變化率出現(xiàn)波動(dòng)時(shí)，容易超過該閾值，誤報(bào)概率增加。綜合考慮故障類型判斷的正確性和快速性，kref可取值范圍為95%～105%。

上述故障判斷時(shí)考慮低阻故障。當(dāng)發(fā)生高阻故障時(shí)，故障后各換流站直流線路限流電感電壓變化率比低阻故障時(shí)小很多，因此需要對(duì)高阻故障提出直流故障的后備檢測方案，實(shí)現(xiàn)對(duì)低阻故障和高阻故障的多類型故障綜合判斷。

高阻故障判斷主要容易和負(fù)荷突變發(fā)生混淆，主要判斷依據(jù)在于限流電感的電壓變化率和限流電容的電流變化率，所以只要保證故障的閾值大于滿負(fù)荷突投引起的電壓電流變化率即可實(shí)現(xiàn)對(duì)高阻故障的判斷。通過計(jì)算可得出負(fù)荷從零到滿額突投時(shí)限流電感的電壓變化率urefe和限流電容的電流變化率irefe，定義高阻電壓變化率閾值uref3和電容電流變化率閾值iref3，得出兩者關(guān)系：

(7)

krefe取值應(yīng)大于1，取值越大，非故障極被誤判為故障極的幾率越低，但也將降低故障極識(shí)別速度。krefe取值要遠(yuǎn)低于阻故障閾值，為了將二者進(jìn)行有效區(qū)分，對(duì)于高阻故障加入線路電流幅值判定，即必須同時(shí)滿足式(7)的變化率閾值，且滿足線路電流:

iL1>iref4

(8)

式中：iref4為線路額定負(fù)載電流。

當(dāng)系統(tǒng)同時(shí)滿足式(7)和式(8),才可判斷為高阻故障，避免和負(fù)荷突投相沖突；當(dāng)系統(tǒng)滿足式(1)一個(gè)條件時(shí)，即可以判定低阻故障，實(shí)現(xiàn)對(duì)低阻故障判斷的快速性和高阻故障判斷的準(zhǔn)確性。

2.2 限流和阻斷模式判斷

限流模式的目的是為了降低故障電流的上升率，但并不能有效完整抑制故障電流，因此需進(jìn)入到故障阻斷模式，才能進(jìn)行故障抑制。在此定義限流模式為投入可控電壓的直流母線電容，該過程是將故障電流限制在一定水平，即使低阻故障，線路也不會(huì)出現(xiàn)較大幅值的電流。目的在于：

(1) 如線路中故障時(shí)間很短，即出現(xiàn)瞬時(shí)性故障，故障電流控制器可保證線路的快速重合閘，恢復(fù)額定供電；

(2) 當(dāng)故障出現(xiàn)在饋線位置時(shí)，故障電流控制器并不會(huì)直接將母線切斷，將故障電流限制在一定水平范圍內(nèi)等待主控指令，如接受指令為饋線位置，則繼續(xù)維持電流在區(qū)間范圍，等待饋線開關(guān)切斷后，故障電流控制器恢復(fù)母線額定供電；

(3) 當(dāng)故障出現(xiàn)在母線出口位置時(shí)，故障電流控制器接受系統(tǒng)調(diào)度，進(jìn)入完全阻斷模式，保證線路供電安全性。

故障判斷的時(shí)序根據(jù)式(1)—式(6)進(jìn)行故障類別判斷，識(shí)別單極/雙極故障，正極/負(fù)極故障。當(dāng)故障判斷邏輯從限流模式進(jìn)入到阻斷模式后，系統(tǒng)需重新加入判定依據(jù)來確定此故障是否可自恢復(fù)。當(dāng)限流器件投入后，線路電流開始下降，此時(shí)設(shè)定電流下降閾值，當(dāng)電流下降到該閾值后，系統(tǒng)可恢復(fù)到旁路狀態(tài)。因?yàn)閷?duì)于故障判斷時(shí)間的約束主要在于最初的旁路狀態(tài)到限流器件投入，故電流下降僅通過幅值判定即可。在此狀態(tài)后，需設(shè)定限流狀態(tài)時(shí)間，而限流時(shí)間設(shè)定的依據(jù)選定為式(7)高阻故障閾值。低于此閾值時(shí)，系統(tǒng)恢復(fù)至額定負(fù)荷；高于此閾值時(shí)，線路故障依然存在，需要完全切除故障，系統(tǒng)完全進(jìn)入到阻斷模式。

3 仿真驗(yàn)證

為驗(yàn)證文中故障電流控制限流阻斷功能，搭建直流配電系統(tǒng)仿真平臺(tái)，系統(tǒng)方案如圖4所示，系統(tǒng)參數(shù)如表1所示。

表1 系統(tǒng)參數(shù)Table 1 System parameters

圖6為電壓跌落時(shí)仿真波形，結(jié)合圖4系統(tǒng)結(jié)構(gòu)所示線路電壓和負(fù)載電壓，負(fù)載額定電壓保持目標(biāo)為750 V，而線路電壓為820 V。0.1 s之前負(fù)載電壓和線路電壓相等；0.1 s之后加入電壓補(bǔ)償控制，使得負(fù)載電壓保持750 V額定，驗(yàn)證故障電流控制器具備電壓調(diào)節(jié)能力。

圖6 電壓跌落補(bǔ)償仿真波形Fig.6 Simulation waveforms of voltage sag compensation

圖7為高阻短路故障電流阻斷波形。故障發(fā)生之前，線路額定電流為700 A。0.499 s時(shí)刻發(fā)生線路金屬短路故障，根據(jù)式(1)的故障閾值進(jìn)行判斷。

圖7 高阻短路故障電流阻斷波形Fig.7 High resistance short circuit fault current blocking waveforms

由圖7可知，系統(tǒng)發(fā)生短路故障后，0.500 s時(shí)封鎖全部脈沖，即1 ms可實(shí)現(xiàn)故障檢測，檢測速度可適用于直流配電線路。檢測到故障后，由于直流母線的投入，線路電流在0.500 s時(shí)刻完全下降。0.499 s到0.500 s之間的線路電流振蕩由L1C1振蕩引起，同時(shí)能量完全轉(zhuǎn)移到中間直流電容，直流電壓由800 V升到900 V，電壓升幅取決于中間電容容值。

為了驗(yàn)證高阻短路故障和負(fù)載突投的判斷識(shí)別，圖8給出了負(fù)載突投仿真波形。0.499 s時(shí)刻投入額定負(fù)載，同樣由于L1C1存在線路電流開始有一個(gè)諧振峰，之后電流恢復(fù)至額定，由于電流幅值和變化率的限制，使得故障電流控制器可明確區(qū)分負(fù)載突投和短路故障。

圖8 突投額定負(fù)載波形Fig.8 Rated load waveforms of sudden switching

在實(shí)際直流配電系統(tǒng)中，可能存在永久性故障或瞬時(shí)性故障，在發(fā)生瞬時(shí)性故障時(shí)，故障電流控制器可快速恢復(fù)故障，將故障時(shí)刻的電流進(jìn)行限制。圖9為瞬時(shí)性金屬短路故障波形，0.499 s故障發(fā)生后，故障電流快速上升；0.500 s封鎖脈沖后，電流開始下降；0.505 s時(shí)刻閉合S3和S4，此時(shí)故障已經(jīng)消失，電流恢復(fù)至額定，實(shí)現(xiàn)瞬時(shí)性故障穿越。

圖9 瞬時(shí)故障穿越波形Fig.9 Transient fault ride through waveform

圖10為永久性金屬短路故障波形。0.499 s故障發(fā)生后，故障電流快速上升；0.500 s封鎖脈沖后，電流開始下降；0.504 s時(shí)刻再次閉合S3和S4，此時(shí)由于故障依然存在，故障電流快速上升，根據(jù)限流器件電流變化率和電壓變化率閾值判斷，認(rèn)定此時(shí)依然存在短路故障；0.505 s再次封鎖脈沖，故障電流下降到零，通過2次判斷實(shí)現(xiàn)永久性故障阻斷。

圖10 永久性故障穿越波形Fig.10 Permanent fault ride through waveform

4 結(jié)語

針對(duì)直流電網(wǎng)中存在短路電流快速上升，末端電壓波形等問題，文中提出了一種基于LCL型多功能故障電流控制器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，通過對(duì)LCL濾波器的功能復(fù)用，使其同時(shí)具備故障限流、故障阻斷和電壓調(diào)節(jié)等功能，減少了直流系統(tǒng)的設(shè)備數(shù)量。

在LCL多功能故障電流控制器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上，提出了故障電流快速檢測方法，通過對(duì)限流器件電壓變化率和電流變化率的綜合判斷，實(shí)現(xiàn)低阻故障、高阻故障和負(fù)載突投等多種情況的快速識(shí)別，并可以實(shí)現(xiàn)線路瞬時(shí)性故障穿越和永久性故障阻斷。最后通過搭建仿真系統(tǒng)驗(yàn)證故障電流控制器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及其故障快速檢測方法的有效性。

本文得到國網(wǎng)江蘇省電力有限公司科技項(xiàng)目“交直流系統(tǒng)PET與FCL協(xié)調(diào)控制技術(shù)研究” (J2 0 1 9 1 34)資助，謹(jǐn)此致謝！