李葉忠,王一名,李玉德,張相春,陳志威,齊志宇
(鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠,遼寧 鞍山 114021)
鋼包作為盛裝鋼水的容器,也是二次精煉工序鋼水冶煉的反應(yīng)容器,鋼包的保溫效果以及空鋼包盛裝鋼水前的初始溫度對諸多經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、質(zhì)量指標(biāo)有聯(lián)鎖性影響。鋼水在鋼包中的熱量損失主要有兩個原因:一是鋼渣液面與外界空氣對流與熱輻射;二是鋼水與鋼包的熱傳導(dǎo)。相同的鋼包耐材和周轉(zhuǎn)率情況下,未加蓋的鋼包降低熱損失主要有兩種方式,一是加入保溫覆蓋劑;二是通過煤氣烘烤提高空鋼包盛鋼前的初始溫度,但這兩種方式的保溫效果一般,而且無法避免罐底結(jié)渣殼。鋼包加蓋能降低鋼包周轉(zhuǎn)過程中的溫度損失,包括重包及空包時的溫度損失。首秦公司采取鋼包加蓋措施后鋼水熱損失明顯減小,工藝全流程合計過程溫降15.6℃,LF爐電耗降低8~10 kW·h/t。首鋼京唐公司采取鋼包全程加蓋措施后,鋼包包底、包壁及渣線溫度平均提高200℃左右,轉(zhuǎn)爐出鋼溫度平均降低13℃,這兩家公司均取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。
鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠四分廠 (以下簡稱 “四分廠”)260 t鋼包以往未采用加蓋系統(tǒng),由于鋼包溫降大,轉(zhuǎn)爐不得不提高出鋼溫度以保證精煉進(jìn)站溫度,但是依然不能滿足精煉的需要,所以需要延長精煉加熱時間,處理周期也相應(yīng)延長,對生產(chǎn)節(jié)奏、產(chǎn)品質(zhì)量、能耗與成本都有不同程度的影響。2019年10月,四分廠采用了鞍鋼重型機(jī)械有限責(zé)任公司設(shè)計的鋼包加蓋系統(tǒng),由于轉(zhuǎn)爐鋼車為南北走行,LF鋼車為東西走行,而RH為旋轉(zhuǎn)臺形式,所以該加蓋系統(tǒng)相比國內(nèi)其他鋼廠更為復(fù)雜。本文介紹了鋼包加蓋系統(tǒng)的工藝流程及加揭蓋結(jié)構(gòu),投入使用后保溫效果明顯。
四分廠鋼包整備工序?qū)摪麄渫戤吅?,通過加蓋機(jī)將包蓋扣在鋼包上,帶蓋的鋼包由吊車吊放于轉(zhuǎn)爐受包位的鋼包車上,鋼包車行至加揭蓋位→揭蓋→鋼包行至出鋼位→出鋼→鋼包行至加揭蓋位→加蓋→行至吊罐位→吊至精煉位(LF爐、RH爐)鋼包車→鋼包車行至加揭蓋位→揭蓋→鋼包車行至處理位→處理結(jié)束→返回至加揭蓋位→加蓋→行至吊罐位→吊至鑄機(jī)→吊回鋼包整備場。
四分廠的鋼包加揭蓋設(shè)備主要包括:3座260 t轉(zhuǎn)爐、2座RH、2座LF以及4處鋼包整備場共11個工位,15臺機(jī)構(gòu)(每座LF及RH各2臺)。
轉(zhuǎn)爐爐后及精煉位加揭蓋機(jī)為液壓提升插齒式鋼包加揭蓋裝置,鋼包整備場采用液壓缸驅(qū)動掛鉤式鋼包加揭蓋裝置。其中轉(zhuǎn)爐爐后加揭蓋機(jī)具備升降避讓功能 (包括帶蓋升降避讓功能),鋼車走行被動加揭蓋。LF加揭蓋機(jī)為保證吊車摘、坐罐,在沒有鋼包的時候,插齒具備回收功能,給鋼包升降運(yùn)行留出空間。LF鋼車加揭蓋時不動,加揭蓋機(jī)主動動作完成作業(yè)。圖1為LF加揭蓋裝置避讓狀態(tài),圖2為LF加揭蓋裝置完全伸出狀態(tài)。RH加揭蓋裝置需要旋轉(zhuǎn)臺旋轉(zhuǎn)90°后,將帶蓋鋼包運(yùn)行至加揭蓋位,由液壓提升插齒完成加揭蓋作業(yè)。
圖1 LF加揭蓋裝置避讓狀態(tài)Fig.1 Avoidance State of Uncapping Device for LF
圖2 LF加揭蓋裝置完全伸出狀態(tài)Fig.2 Completely Extended State of Uncapping Device for LF
在相同的鋼種和氣溫條件下,取2019年6月份(加蓋前)和2020年6月份(加蓋后)四分廠轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)的相關(guān)數(shù)據(jù),計算其平均值分析采用鋼包加蓋系統(tǒng)后取得的效果。
在鋼包整備場分別測量加蓋前后的空鋼包包底、包壁溫度,測量時間距澆鑄結(jié)束約25~35 min。表1為鋼包加蓋前后包底和包壁溫度的對比,由表1看出,加蓋后的鋼包包底、包壁平均溫度提高了300℃以上。
表1 鋼包加蓋前后包底和包壁溫度的對比Table 1 Comparison of Bottom Temperature and Wall Temperature before and after Ladle Capping ℃
取加蓋前326組、加蓋后236組數(shù)據(jù)分析轉(zhuǎn)爐副槍終點測溫情況,得出鋼包加蓋前后轉(zhuǎn)爐出鋼溫度和出鋼溫降的對比見圖3。由圖3(a)看出,鋼包加蓋后轉(zhuǎn)爐出鋼溫度比未加蓋低,計算得出降低了15.5℃。由于加蓋后鋼包包底和包壁溫度顯著提高,由圖3(b)看出,出鋼溫降隨之減少,計算得出鋼包加蓋后出鋼溫降減少2.2℃,且波動幅度變小。
圖3 鋼包加蓋前后轉(zhuǎn)爐出鋼溫度和出鋼溫降的對比Fig.3 Comparison of Tapping Temperature and Temperature Drop during Tapping before and after Ladle Capping
鋼包加蓋后,LF鋼種進(jìn)站溫度隨之提升,不但縮短了升溫時間,同時也縮短了LF處理周期,提高了LF生產(chǎn)效率。取加蓋前366組、加蓋后247組數(shù)據(jù)分析LF加熱時間和處理周期的變化。圖4為鋼包加蓋前后LF加熱時間和處理周期的對比。由圖4(a)看出,鋼包加蓋穩(wěn)定運(yùn)行后,LF加熱時間較未加蓋有所減少,計算得出減少了3.1 min。隨著進(jìn)站溫度的提高,前期化渣效果提升,脫S效果顯著提高,加上加熱時間減少,由圖4(b)看出,LF處理周期也縮短了,計算得出縮短了7.6 min。
圖4 鋼包加蓋前后LF加熱時間和處理周期的對比Fig.4 Comparison of LF Heating Time and Treatment Period by LF before and after Ladle Capping
鋼包加蓋后,LF脫S熱力學(xué)條件改善,渣料用量明顯降低,螢石用量減少不但會降低成本,更具有環(huán)保意義。取加蓋前366組數(shù)據(jù)、加蓋后247組數(shù)據(jù)分析白灰和螢石的用量,圖5為鋼包加蓋前后LF白灰和螢石用量的對比,由圖5看出,鋼包加蓋后,LF白灰用量減少,計算得出較未加蓋期間減少497 kg/罐,折算噸鋼減少1.95 kg;螢石用量也減少了,計算得出減少131 kg/罐,折算噸鋼減少0.51 kg。
圖5 鋼包加蓋前后LF白灰和螢石用量的對比Fig.5 Comparison of Mixture Ratios for Lime and Fluorite Added into LF before and after Ladle Capping
IF鋼OB率(鋁氧升溫罐數(shù)占總罐數(shù)的比例)是評價汽車板鋼質(zhì)量的一條重要過程指標(biāo)。鋼包加蓋后,隨著RH進(jìn)站溫度的提升,IF鋼鋁氧升溫幅度顯著降低,減少了鋁氧反應(yīng)產(chǎn)物,提高了鋼水潔凈度,對汽車鋼質(zhì)量提升意義重大。統(tǒng)計加蓋前465組、加蓋后536組數(shù)據(jù)分析鋁氧升溫幅度,圖6為鋼包加蓋前后鋁氧升溫幅度的對比。
圖6 鋼包加蓋前后鋁氧升溫幅度的對比Fig.6 Comparison of Increasing Extent of Temperature of Aluminum before and after Ladle Capping
計算得出,鋼包加蓋工藝穩(wěn)定運(yùn)行后,IF鋼鋁氧升溫幅度<2℃/罐,較未加蓋時平均降低了4℃/罐以下。
通過對比分析鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠四分廠鋼包應(yīng)用加蓋系統(tǒng)前后的的工藝效果,得到如下結(jié)論:鋼包全程使用加蓋系統(tǒng)后,鋼包包底和包壁的溫度比使用前提高300℃以上;轉(zhuǎn)爐出鋼溫度比使用前降低了15.5℃,出鋼溫降隨之降低2.2℃,且波動幅度變??;LF加熱時間和處理周期分別比使用前減少了3.1 min和7.6 min,LF白灰和螢石用量分別減少了1.95 kg/t和0.51 kg/t。IF鋼OB幅度比使用前降低了4℃/罐以下,因此減少了夾雜物的生成,提高了鋼水質(zhì)量。