崔燕偉，劉晶波，費畢剛

(1.清華大學(xué) 土木工程系，北京100084；2.國質(zhì)(北京)建設(shè)工程檢測鑒定中心，北京100837)

隨著城市建筑高度的增加和復(fù)雜程度的增加，構(gòu)件尺寸也逐漸增大，大尺度鋼筋混凝土構(gòu)件被廣泛應(yīng)用.研究表明，隨著試件尺寸的增加，混凝土構(gòu)件的強度試驗值存在有規(guī)律下降的現(xiàn)象.1956年Neville[1]對抗壓強度在13～48 MPa范圍內(nèi)的不同尺寸混凝土立方體試件進行試驗，結(jié)果表明小尺寸試件抗壓強度較高；1976年Malhotra[2]通過研究抗壓強度在7～48 MPa范圍內(nèi)的不同尺寸混凝土圓柱體試件抗壓試驗，發(fā)現(xiàn)大尺寸試件抗壓強度較低.Cotterell等[3]和Ince等[4]對不同尺寸混凝土立方體試件做了大量的試驗研究，得出同樣的結(jié)果.1967年Kani[5-6]通過不同尺寸簡支梁的試驗，發(fā)現(xiàn)隨著梁截面高度的增加，無腹筋梁破壞時的抗剪強度與尺寸有關(guān)，當(dāng)其他條件相同時，僅截面有效高度從200 mm增至800 mm，截面平均剪切應(yīng)力降低約40%；Shin[7]、Angelakos[8]和Base[9]用統(tǒng)計及試驗的方法進行分析，認為混凝土梁抗剪強度與尺寸有關(guān)；1999年Tan[10]通過對大尺寸混凝土深梁的研究，認為梁的開裂強度與尺寸無關(guān)，但極限抗剪強度與尺寸有關(guān)；1981年Chana[11]通過36根混凝土簡支梁的試驗，進一步證實了混凝土梁的抗剪強度與尺寸有關(guān)；2001年Collins[12-13]研究發(fā)現(xiàn)少量箍筋的大尺寸鋼筋混凝土構(gòu)件抗剪強度與尺寸有關(guān)，并且修正了美國ACI318規(guī)范的抗剪強度設(shè)計值；2004年Sene[14]進行了3組不同尺寸正方形截面柱的軸心加載試驗，研究表明隨著構(gòu)件尺寸的增加，柱破壞時最大壓應(yīng)力值減??；2004年Nemecek[15]對不同尺寸的鋼筋混凝土柱進行了偏壓試驗和數(shù)值模擬，結(jié)果表明大尺寸柱峰值后強度下降要比較小尺寸柱降低更快；1987年Abrams[16]進行了18個不同尺寸鋼筋混凝土梁柱節(jié)點的試驗，研究結(jié)果表明小尺寸節(jié)點的鋼筋粘結(jié)破壞更嚴重.1991年Bazant等[17-19]通過對不同尺寸混凝土試件進行研究，認為混凝土的力學(xué)行為和尺度有關(guān).2001年Brocca[20]基于微平面模型，用有限元方法模擬了Bazant的試驗，研究發(fā)現(xiàn)大尺度試件峰值荷載計算值較試驗實測值稍小；2012年Li等[21]的研究表明，以剪切破壞為主的鋼筋混凝土梁柱節(jié)點的抗震性能與尺寸有關(guān).

目前對鋼筋混凝土梁柱節(jié)點的抗剪強度研究還主要是依據(jù)小尺度構(gòu)件的試驗研究，相關(guān)的抗剪機理研究和抗剪承載力計算方法均是在小尺度試驗構(gòu)件的基礎(chǔ)上建立的.限于試驗條件，對于大尺度梁柱節(jié)點的力學(xué)性能和破壞機理的研究還很不充分，節(jié)點截面尺寸對大尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點抗剪承載力的影響尚無詳盡研究.本文結(jié)合試驗研究，對節(jié)點的抗剪機理進行研究，考慮節(jié)點尺寸對混凝土軟化效應(yīng)的影響，對大尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點的抗剪承載力計算方法提出了修正建議.

1 典型的節(jié)點抗剪承載力計算方法

1.1 斜壓桿-桁架機理

1978年P(guān)aulay等[32～34]對鋼筋混凝土梁柱節(jié)點進行研究，提出了斜壓桿-桁架理論.

節(jié)點區(qū)域受力復(fù)雜，在節(jié)點附近梁柱傳遞的彎矩、剪力等外部作用下，節(jié)點核芯區(qū)內(nèi)分別形成水平剪力Vjh和豎向剪力Vjv(圖1).

圖1 節(jié)點外部作用Fig.1 External actions of interior joint

Vjh=Cc1+Cs1+T2-V4=Cc2+Cs2+T1-V3

(1)

一方面，梁、柱端受壓區(qū)混凝土傳給節(jié)點邊緣的壓力有相當(dāng)一部分在節(jié)點內(nèi)合成為對角線方向的斜向壓力Dc，由核芯區(qū)混凝土承擔(dān)，形成斜壓桿機制；另一方面，貫穿節(jié)點的梁筋、柱筋和混凝土之間分別產(chǎn)生的粘結(jié)效應(yīng)以周邊剪力流的形式傳入節(jié)點，在節(jié)點內(nèi)形成斜向壓力Ds，由節(jié)點內(nèi)的箍筋和柱縱筋承擔(dān)，形成桁架機制(圖2)；分析了節(jié)點水平剪力Vjh的組成，給出了相應(yīng)的計算方法.

圖2 節(jié)點核芯區(qū)斜壓桿-桁架抗剪機制Fig.2 The strut-truss shear mechanism of the joint core

Vjh=Vch+Vsh

(2)

Vch=Dccosα

(3)

Vsh=Dscosα

(4)

式中，Cc1、Cc2分別為節(jié)點附近下側(cè)、上側(cè)梁端受壓區(qū)混凝土形成的壓力；Cs1、Cs2分別為節(jié)點附近下側(cè)、上側(cè)梁端縱筋受壓形成的壓力；T1、T2分別為節(jié)點附近下側(cè)、上側(cè)梁端縱筋受拉形成的拉力，其中T1=As1fs1、T2=As2fs2，As1、As2分別為節(jié)點附近下側(cè)、上側(cè)梁端縱筋的面積，fs1、fs2分別為節(jié)點附近下側(cè)、上側(cè)梁端縱筋的應(yīng)力；其中由貫穿節(jié)點的下側(cè)、上側(cè)梁縱筋經(jīng)粘結(jié)效應(yīng)形成的傳入節(jié)點的剪力可分別表示為(Cs1+T1)、(Cs2+T2)；V4、V3分別為節(jié)點附近下側(cè)、上側(cè)柱端的水平剪力；Vch、Vsh分別為節(jié)點內(nèi)由混凝土和鋼筋機制承擔(dān)的水平剪力.

2012年Choi[35]等在Paulay斜壓桿-桁架機理的基礎(chǔ)上，考慮混凝土的軟化效應(yīng)，依據(jù)斜壓桿機制和桁架機制對節(jié)點抗剪強度進行定量分析，認為在斜壓桿方向的混凝土斜向壓應(yīng)力達到混凝土極限抗壓強度時節(jié)點發(fā)生剪切破壞，建立了節(jié)點抗剪承載力計算式(5).

(5)

(6)

(7)

式中，ba為斜壓桿寬度，α為斜壓桿傾角，ξ為歐洲規(guī)范Euro Code-2[36]中規(guī)定的混凝土軟化系數(shù)，fxy和fyy分別為節(jié)點水平方向鋼筋(梁筋和箍筋)和豎直方向鋼筋(柱筋)的屈服強度，ρx和ρy分別為節(jié)點水平方向和豎直方向鋼筋的配筋率，fck為混凝土抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，MPa.

1.2 軟化拉壓桿模型

1999年Hwang[37-39]等建立了鋼筋混凝土梁柱節(jié)點軟化拉-壓桿模型，認為節(jié)點內(nèi)水平箍筋和中間柱筋形成拉桿、混凝土形成壓桿，共同組成拉壓桿機構(gòu)抵抗節(jié)點剪力.如圖3所示，圖中D為斜壓桿壓力，F(xiàn)h為水平拉桿拉力，F(xiàn)v為豎向拉桿拉力.

圖3 軟化拉-壓桿模型Fig.3 Softened strut -tie model

當(dāng)斜壓桿方向的混凝土壓應(yīng)力達到極限抗壓強度時節(jié)點發(fā)生剪切破壞，并考慮混凝土的軟化效應(yīng)，建立節(jié)點抗剪承載力計算式(8).

(8)

根據(jù)Hsu[30-31]、Vecchio[41]等對混凝土軟化效應(yīng)的研究成果，Hwang[39]通過試驗研究，認為節(jié)點剪切破壞時，核心區(qū)平均主壓應(yīng)變εd可降低至-0.001，此時經(jīng)過裂縫的水平和豎向鋼筋均屈服，核心區(qū)水平平均拉應(yīng)變εt和豎向平均拉應(yīng)變εl均可達到0.002，則根據(jù)應(yīng)變協(xié)調(diào)條件(εt+εl=εd+εr)，可得到節(jié)點核心區(qū)平均主拉應(yīng)變εr約為0.005(0.002+0.002+0.001)，由式(9)可得到軟化系數(shù)ξ的簡化計算式(10).

(9)

(10)

1.3 Attaalla模型

2004年Attaalla[42]提出了一種鋼筋混凝土梁柱節(jié)點的抗剪通用模型.該模型采用平均應(yīng)力和平均應(yīng)變的假設(shè)，認為節(jié)點核心區(qū)的平均主壓應(yīng)力達到混凝土極限抗壓強度時發(fā)生剪切破壞，考慮混凝土的軟化效應(yīng)，在受力平衡和變形協(xié)調(diào)的基礎(chǔ)上建立節(jié)點極限剪應(yīng)力的計算式(11)，并給出了軟化系數(shù)ξ的設(shè)計經(jīng)驗計算式(10).

圖4 節(jié)點核芯區(qū)單元體受力平衡Fig.4 Stress balance of element in core area of joint

(11)

(12)

式中，vnj為節(jié)點水平方向的極限剪應(yīng)力，MPa；fyt和fyl分別為節(jié)點水平方向鋼筋和豎直方向鋼筋的屈服強度，ρt和ρl分別為節(jié)點水平方向和豎直方向鋼筋的配筋率；Nb和Nc分別為梁和柱內(nèi)的軸力；η為幾何系數(shù)，中節(jié)點取1.0.

1.4 美國規(guī)范

1982年Jirsa等[43]依據(jù)300多個RC梁柱邊柱節(jié)點和中柱節(jié)點試驗結(jié)果的分析，指出梁柱節(jié)點初裂到破壞期間的剪力均由混凝土斜壓桿(虛線范圍內(nèi)兩頭小中間大的混凝土“瓶型斜壓桿”)承擔(dān)，箍筋的作用主要是對斜壓桿混凝土的約束(圖5).

圖5 節(jié)點核芯區(qū)斜壓桿抗剪機制Fig.5 The strut shear mechanism of the joint core

斜壓桿機理力學(xué)模型原理明確，被美國ACI318[44]規(guī)范和日本AIJ[45]規(guī)范采用.該方法認為節(jié)點剪力主要由混凝土斜壓桿承擔(dān)，節(jié)點箍筋按構(gòu)造配置即可，因此使美國ACI318規(guī)范和日本AIJ規(guī)范所計算的節(jié)點配箍量較小.

美國規(guī)范ACI318[44]在節(jié)點設(shè)計中未考慮軸壓比的影響，認為梁柱節(jié)點中箍筋的作用在于約束混凝土，忽略了桁架模型的作用，從而基于混凝土斜壓桿模型建立了與混凝土抗壓強度相關(guān)的梁柱節(jié)點抗剪承載力計算式(13).

(13)

1.5 中國規(guī)范

中國規(guī)范GB50010[46]所用的抗震節(jié)點設(shè)計方法是以20世紀70年代末完成的系列試驗結(jié)果為依據(jù)經(jīng)專家綜合分析提出的式(14).認為框架節(jié)點的抗剪承載力由混凝土斜壓桿和水平箍筋兩部分抗剪承載力組成，其中水平箍筋是通過其對混凝土斜壓桿的約束效應(yīng)來增強節(jié)點抗剪承載力的.

(14)

2 不同尺度節(jié)點的抗剪試驗

1987年Abrams[16,47]分別對常規(guī)尺寸節(jié)點(340 mm)和約1/11～1/3倍常規(guī)節(jié)點尺寸的小尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點進行了試驗研究.本次試驗主要對常規(guī)尺寸節(jié)點(300 mm)和約1.5～3倍常規(guī)尺寸節(jié)點的大尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點進行試驗研究.上述試驗按相似關(guān)系設(shè)計，混凝土保護層厚度、試件尺寸及配筋均符合相似原則.試驗現(xiàn)場照片見圖6，試件參數(shù)見表1.

表1 不同尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點試件參數(shù)表Tab.1 Comparison of shear bearing capacity in reinforced concrete beam-column joints with different scales

圖6 試驗現(xiàn)場照片F(xiàn)ig.6 Scene pictures of the field experiments

分別采用前述5種方法得到上述節(jié)點試驗試件的抗剪承載力計算值Vjc，并與試驗值Vjt進行比較，見圖7.

圖7 不同尺寸節(jié)點抗剪承載力Fig.7 Shear capacity of joints of different sizes

可見，這幾種方法得到的節(jié)點抗剪強度變化趨勢相近.對于常規(guī)尺寸的節(jié)點，傳統(tǒng)方法計算的節(jié)點抗剪承載力均較為準(zhǔn)確；而對于較小或較大尺度的節(jié)點，計算的節(jié)點抗剪承載力與試驗值偏差較大.隨著節(jié)點尺寸的增大，無論是在單調(diào)荷載還是低周往復(fù)荷載作用下，節(jié)點抗剪承載力試驗值Vjt與計算值Vjc的比值均明顯降低，表明采用傳統(tǒng)方法計算的大尺度節(jié)點抗剪承載力偏大，節(jié)點的抗剪承載力被高估了，使大尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點的安全性降低，應(yīng)考慮必要的調(diào)整.

3 節(jié)點尺寸與節(jié)點抗剪承載力

3.1 剪切變形

節(jié)點核心區(qū)的剪切變形γtl與節(jié)點尺寸有關(guān)，1982年Jirsa等[43]最早提出了節(jié)點核心區(qū)剪切變形的計算方法，如圖8所示.

(15)

試驗采用位移計實測節(jié)點核心區(qū)對角線方向的變形Δ(見圖8)，按式(15)可得到節(jié)點剪切變形γtl.

圖8 節(jié)點核心區(qū)變形Fig.8 Deformation of joint core

試驗得到了不同尺度節(jié)點試件達到極限狀態(tài)時的節(jié)點剪切變形.試驗表明：節(jié)點剪切變形受節(jié)點尺寸影響較大，節(jié)點剪切變形并不是隨著節(jié)點尺寸的增大而增大，無論是單調(diào)加載還是低周往復(fù)加載，隨著節(jié)點尺寸的增大，節(jié)點達到極限狀態(tài)時，節(jié)點剪切變形逐漸減小(見圖9).

圖9 節(jié)點發(fā)生剪切破壞時的剪切變形Fig.9 Shear deformation of joints during shear failure

3.2 平均主應(yīng)變

Paulay等[50]認為，節(jié)點混凝土主拉應(yīng)變方向應(yīng)與開裂方向垂直.Attaalla[48]、Cheung[51]等試驗研究表明，節(jié)點核心區(qū)的主拉應(yīng)變約是主壓應(yīng)變的2～10倍.

為了能夠?qū)?jié)點的抗剪強度和剪切變形進行簡單、可靠的預(yù)估，Attaalla[48-49]提出了如下力學(xué)假設(shè)，對節(jié)點核心區(qū)的平均變形和平均應(yīng)變進行了簡化研究：

(1)節(jié)點變形很??；

(2)節(jié)點是平面節(jié)點；

(3)節(jié)點在變形期間沒有發(fā)生平移或旋轉(zhuǎn)；

(4)忽略梁筋和柱筋穿過節(jié)點的傳力作用；

(5)節(jié)點邊界假定為固結(jié)；

(6)應(yīng)力和應(yīng)變按平均值考慮；

(7)節(jié)點變形過程中兩個對角線之間的角度變化忽略不計.

在上述假設(shè)下，認為節(jié)點的總變形由節(jié)點核心區(qū)的膨脹變形和剪切變形兩部分組成，如圖10所示.

圖10 節(jié)點變形的組成部分Fig.10 Components of joint deformation

圖中，θ為節(jié)點斜對角線與水平方向的傾角，cj為節(jié)點受壓區(qū)深度，u和v分別是節(jié)點核心區(qū)水平和豎向的膨脹變形，us和vs分別是由節(jié)點剪切變形而引起的節(jié)點水平和豎向變形，γh和γv分別是由節(jié)點剪切變形引起的節(jié)點水平和豎向的剪切角.

按照Attaalla的方法，由節(jié)點核心區(qū)的剪切變形γtl，可分別計算節(jié)點核心區(qū)水平方向的平均應(yīng)變εt和豎直方向的平均應(yīng)變εl.

(16)

(17)

(18)

根據(jù)應(yīng)變莫爾圓，可分別計算節(jié)點核心區(qū)的平均主拉應(yīng)變εr和平均主壓應(yīng)變εd.

(19)

(20)

式中，an為節(jié)點核心區(qū)平均主壓應(yīng)變ε2與水平軸的傾角.

試驗得到節(jié)點試件在開裂、屈服、極限狀態(tài)時的節(jié)點剪切變形γtl，按照式(16)～(20)計算節(jié)點核心區(qū)平均主應(yīng)變，可得到節(jié)點核心區(qū)的平均主拉應(yīng)變εr和主壓應(yīng)變εd之間的相互關(guān)系(見圖11、圖12).

圖11 單調(diào)荷載下節(jié)點試件的平均主應(yīng)變Fig.11 Mean principal strain in joint specimens under monotonic loads

圖12 往復(fù)荷載下節(jié)點試件的平均主應(yīng)變Fig.12 Mean principal strain in joint specimens under reciprocating loads

由圖11、圖12可見，隨著節(jié)點剪力的增大，節(jié)點核心區(qū)的平均主拉應(yīng)變和主壓應(yīng)變均逐漸增大.節(jié)點剛開始開裂時，拉應(yīng)變較小，混凝土軟化現(xiàn)象還不明顯，不同尺度之間節(jié)點核心區(qū)的平均主拉應(yīng)變εr與主壓應(yīng)變εd相差不大；隨著節(jié)點剪力的增大，與主壓應(yīng)變相比，節(jié)點核心區(qū)混凝土主拉應(yīng)變的增加程度逐漸增大.但是，與小尺度節(jié)點相比，大尺度節(jié)點核心區(qū)平均主拉應(yīng)變的增加程度不明顯.當(dāng)節(jié)點剪切破壞時，小尺度節(jié)點核心區(qū)的平均主拉應(yīng)變約是大尺度節(jié)點的2～10倍，表明節(jié)點核心區(qū)平均主應(yīng)變受節(jié)點尺寸影響較大.

3.3 軟化效應(yīng)

Vecchio[41]、Hsu等[29-30]、Miyahara[25]、Mikame[28]等均認為，混凝土開裂后產(chǎn)生的軟化效應(yīng)與主拉應(yīng)變有關(guān)，并分別給出了開裂混凝土抗壓強度軟化系數(shù)(見表2).

表2 開裂混凝土抗壓強度軟化系數(shù)Tab.2 Softening coefficient of compressive strength in cracked concrete

由表中軟化系數(shù)計算式可見，節(jié)點混凝土軟化與節(jié)點核心區(qū)主應(yīng)變有關(guān)，節(jié)點剪切破壞時，隨著節(jié)點主拉應(yīng)變的增大，混凝土軟化現(xiàn)象逐漸增強.但是，表中計算式均是相對于常規(guī)尺寸的混凝土構(gòu)件而建立的，從前述試驗結(jié)果可見，隨著節(jié)點尺度的增大，節(jié)點核心區(qū)平均主拉應(yīng)變的增加程度不明顯，如仍選用上述計算式則不能反映主應(yīng)變對大尺度節(jié)點混凝土軟化效應(yīng)的影響.

由試驗結(jié)果可知，按照前述傳統(tǒng)方法，隨著節(jié)點尺寸的增大，節(jié)點的抗剪承載力明顯被高估了.分析其原因，未能準(zhǔn)確反映大尺度節(jié)點混凝土軟化效應(yīng)與節(jié)點尺寸之間的關(guān)系，對大尺度節(jié)點開裂后混凝土的強度退化不能給出全面的描述，必然引起大尺度節(jié)點抗剪承載力計算的誤差.應(yīng)調(diào)整大尺度節(jié)點混凝土軟化系數(shù)計算式，將軟化系數(shù)乘以修正系數(shù)αh.

基于Bazant[52]名義應(yīng)力的尺寸效應(yīng)計算式(21)，依據(jù)試驗結(jié)果，擬合大尺度節(jié)點混凝土軟化系數(shù)的修正系數(shù)αh.

(21)

式中，σN為名義應(yīng)力，B、D0為常數(shù)，fc為混凝土抗壓強度，h為構(gòu)件截面高度.最終修正系數(shù)如下：

在單調(diào)荷載作用下

(22)

在低周往復(fù)荷載作用下

(23)

由圖13、圖14可見，調(diào)整后大尺度節(jié)點的混凝土軟化系數(shù)可以較好的反映隨節(jié)點尺寸對混凝土軟化現(xiàn)象的影響，使預(yù)測的大尺度節(jié)點抗剪承載力的計算值和試驗值吻合較好.

圖13 單調(diào)荷載下軟化系數(shù)與節(jié)點尺寸的關(guān)系Fig.13 The relationship of softening coefficient and joint size under monotonic loads

圖14 往復(fù)荷載下軟化系數(shù)與節(jié)點尺寸的關(guān)系Fig.14 The relationship of softening coefficient and joint size under reciprocating loads

4 考慮軟化系數(shù)調(diào)整的節(jié)點抗剪承載力

分別在單調(diào)荷載和低周往復(fù)荷載作用下，考慮節(jié)點尺寸對混凝土軟化效應(yīng)的影響，調(diào)整大尺度鋼筋混凝土節(jié)點抗剪承載力的計算方法.

對于式(5)、式(8)、式(11)和式(14)的節(jié)點抗剪承載力計算式，可采用式(22)和式(23)的修正系數(shù)進行調(diào)整.由圖(15)、圖(16)可見，調(diào)整后的大尺度節(jié)點抗剪承載力計算值與試驗值吻合良好.

圖15 單調(diào)荷載下節(jié)點抗剪承載力的修正Fig.15 Adjustment of shear capacity under monotonic loads

圖16 往復(fù)荷載下節(jié)點抗剪承載力的修正Fig.16 Adjustment of shear capacity under reciprocating loads

5 結(jié)論

(1)試驗表明，隨著節(jié)點尺寸的增大，按傳統(tǒng)方法所得的鋼筋混凝土梁柱節(jié)點抗剪承載力被明顯高估了，應(yīng)考慮節(jié)點尺寸對大尺度節(jié)點抗剪承載力的影響.

(2)試驗表明，與常規(guī)尺寸節(jié)點相比，隨著節(jié)點剪力的增大，大尺度節(jié)點核心區(qū)的剪切變形和平均主拉應(yīng)變的增加程度越來越不明顯.

(3)節(jié)點混凝土軟化效應(yīng)與節(jié)點核心區(qū)主應(yīng)變有關(guān)，但按傳統(tǒng)方法所得的節(jié)點混凝土軟化系數(shù)不能準(zhǔn)確反映大尺度節(jié)點的混凝土軟化效應(yīng)，主要原因在于大尺度節(jié)點核心區(qū)平均主拉應(yīng)變的增加程度不明顯導(dǎo)致，應(yīng)對大尺度節(jié)點混凝土軟化系數(shù)進行調(diào)整；

(4)節(jié)點尺寸對鋼筋混凝土梁柱節(jié)點抗剪承載力的影響，主要體現(xiàn)在節(jié)點尺寸對節(jié)點混凝土軟化效應(yīng)的影響，應(yīng)考慮尺寸影響調(diào)整節(jié)點抗剪承載力的計算方法，調(diào)整后大尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點抗剪承載力的計算值和試驗結(jié)果吻合良好.

鋼筋混凝土梁柱節(jié)點抗剪承載力的計算非常復(fù)雜，既有計算方法均是在一些合理的力學(xué)模型假設(shè)或大量試驗基礎(chǔ)上得到.影響節(jié)點抗剪承載力的因素很多，節(jié)點尺寸僅是主要影響因素之一，但由于試驗條件的限制，對于大尺度梁柱節(jié)點的試驗研究很少.本文僅進行了約1.5～3倍常規(guī)尺寸節(jié)點的大尺度節(jié)點試驗，并在大量既有研究的基礎(chǔ)上，依據(jù)本次試驗的結(jié)果，研究節(jié)點尺寸對大尺度節(jié)點混凝土軟化系數(shù)的影響，對大尺度鋼筋混凝土梁柱節(jié)點抗剪承載力的計算方法提出了建議，其通用性還有待進一步的試驗驗證和研究.本文對節(jié)點平均應(yīng)變的研究是在一定力學(xué)假設(shè)的前提下進行，受梁柱變形的影響，對節(jié)點核心區(qū)應(yīng)變的直接量測較為困難，還有待試驗技術(shù)的進一步提高.