張超
(迅達(dá)(中國(guó))電梯有限公司,上海 201800)
近年來(lái),鋁合金壓鑄件以其質(zhì)量輕、強(qiáng)度高、耐腐蝕性能好等材料特性?xún)?yōu)勢(shì),以及鑄造性能優(yōu)、可加工性好和較好的導(dǎo)電導(dǎo)熱性能,被廣泛運(yùn)用于航空航天、汽車(chē)制造和電梯制造等行業(yè)。現(xiàn)代制造業(yè)中較普遍運(yùn)用的鋁合金壓鑄件通常為Al-Si、Al-Mg、Al-Si-Mg、Al-Si-Cu等,而生產(chǎn)電扶梯梯級(jí)通常選用AlSi12。改革開(kāi)放以來(lái),隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展,中國(guó)已成為世界最大的電梯生產(chǎn)和消費(fèi)國(guó)。在外資引進(jìn)的近40年中,本土電梯制造商不斷涌現(xiàn)且綜合實(shí)力穩(wěn)步提升,目前擁有電梯生產(chǎn)許可證的企業(yè)已達(dá)560家之多。在日益激烈的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)環(huán)境中,企業(yè)對(duì)加工制造過(guò)程的降本增效提出了更高要求。本課題針對(duì)鋁壓鑄梯級(jí)裙邊銑削工藝展開(kāi)研究,從而達(dá)到提高生產(chǎn)效率和降低加工噪音的目的。
本文研究的鋁合金壓鑄件元素分布如表1,主要包含的元素有Si、Cu、Fe、Mn、Zn、Ti等。Si作為AlSi12的主元素,其含量達(dá)到11.7%以上時(shí)在熱熔溫度577℃下與Al形成共晶態(tài),鑄造性極佳且耐蝕性和強(qiáng)度等材料性能較好,但成形后的零件切削難度較大。Cu、Zn和Mn等微量元素大大提高了鋁液在鑄造過(guò)程中的流動(dòng)性,有效降低了氣孔、花斑、邊角殘缺等缺陷比例。Cu雖然對(duì)壓鑄工藝過(guò)程起到良性影響,但成形后的零件其耐蝕性和塑性會(huì)有所降低。Fe是鋁合金材料中難以規(guī)避的雜質(zhì)元素,其對(duì)鋁液的流動(dòng)性和成形后材料的切削性能均有負(fù)面影響,但為了緩解壓鑄黏膜現(xiàn)象,一般要求Fe含量在0.6%~1.0%。適量的Mn與Fe結(jié)合,可使結(jié)晶組織細(xì)化,緩解Fe造成的不利影響。合金材料的最終表現(xiàn)是受到各元素的綜合作用所體現(xiàn)的,對(duì)應(yīng)的影響因素可參考表2。
表1 鋁合金壓鑄件元素分布(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)
表2 各元素的影響因素
Si含量較低時(shí)共晶Si呈現(xiàn)細(xì)小的短桿或針狀,對(duì)材料機(jī)加性能影響不大,但當(dāng)Si的比例升高到9%以上,共晶Si組織急劇變大,使得材料脆硬度大幅上升,塑性下降。根據(jù)不同溫度拉斷力實(shí)驗(yàn)研究,Si含量在7%~12.8%,含量越高抗拉強(qiáng)度越高,超過(guò)12.8%則抗拉強(qiáng)度迅速下降。AlSi12在不同溫度下的伸長(zhǎng)率隨著Si含量提高而平穩(wěn)下降。隨著切削過(guò)程的溫度上升,抗拉強(qiáng)度降低,而伸長(zhǎng)率升高。
針對(duì)AlSi12硬度較高的特性,加工過(guò)程切削熱較為集中,對(duì)刀具的磨損較為劇烈,應(yīng)當(dāng)選用硬度較高材質(zhì),故本文實(shí)驗(yàn)刀具選用鎢鋼材質(zhì)。AlSi12強(qiáng)度較高,應(yīng)盡量減小切削力,從而降低切削功率,使得切削溫度降低,緩解刀具磨損延長(zhǎng)壽命,故在相同轉(zhuǎn)速和進(jìn)給速度的情況下選用較多刀刃的刀具。
如圖1所示,鏜刀切削過(guò)程通常用單位時(shí)間切削量來(lái)衡量,單位mm3/min
圖1 切削模型
式中,ae為切削寬度,單位mm;vc為切削速度,單位mm/min;af為為刀具進(jìn)給量,單位mm;D為刀具直徑,單位mm;n為主軸轉(zhuǎn)速,單位r/min;Z為刀頭刃口數(shù)量。
根據(jù)鏜床主軸加工能力、刀具設(shè)計(jì)、刀具材質(zhì)和產(chǎn)品粗糙度要求等影響因素,公式中各變量有一定取值范圍。
刀具切削速度vc受到機(jī)床動(dòng)力軸轉(zhuǎn)速n的限制,其取值范圍為:
式中,nmin為主軸最小轉(zhuǎn)速,單位r/min;nmax為主軸最大轉(zhuǎn)速,單位r/min;D為刀具直徑,單位mm。
進(jìn)給量af受到進(jìn)給速度和刀刃數(shù)量的限制,其取值范圍為
式中,vfmin為刀具最小進(jìn)給速度,單位mm/min;vfmax為刀具最大進(jìn)給速度,單位mm/min;vc為切削速度,單位mm/min;D為刀具直徑,單位mm;Z為刀刃數(shù)量。
切削力FC的大小受限于機(jī)床主軸最大扭矩,其取值范圍為
式中,F(xiàn)C為圓周切削力,單位N;KFC為銑削修正系數(shù);Mmax為機(jī)床最大扭矩,單位 N﹒ m;CF、xF、yF、uF、WF、qF為切削力系數(shù)。
切削力FC的大小還受限于機(jī)床最大功率,其取值范圍為
式中,F(xiàn)C為圓周切削力,單位N;KFC為切削修正系數(shù);Pmax為機(jī)床最大功率,單位 W;CF、xF、yF、uF、WF、qF為切削力系數(shù);G為機(jī)床有效系數(shù)。
鏜床為某國(guó)產(chǎn)品牌,參數(shù)如表3。
表3 機(jī)床參數(shù)表
刀具使用了四種規(guī)格進(jìn)行測(cè)試,基本參數(shù)如表4。
表4 刀具規(guī)格
實(shí)驗(yàn)對(duì)象為某品牌電扶梯AlSi12鋁合金梯級(jí),切削部位為裙邊側(cè)面。
參考《切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)》,刀具切削力系數(shù)和機(jī)床有效系數(shù)如表5。
表5 加工過(guò)程系數(shù)
根據(jù)數(shù)學(xué)模型理論計(jì)算并優(yōu)化的數(shù)據(jù),本文針對(duì)不同刀具選取了三組加工節(jié)拍進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn)研究,實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)如表6。加工節(jié)拍為刀具開(kāi)始進(jìn)給到完成切削退回的過(guò)程時(shí)間。通過(guò)記錄不同材質(zhì)不同刀刃數(shù)量的刀具在不同加工節(jié)拍下對(duì)應(yīng)的噪音分貝和電流載荷,間接判斷切削力的變化趨勢(shì)。由于本文使用的鏜床的最大電流載荷為3.0A,三刀刃的硬質(zhì)合金在16s和12s的加工節(jié)拍下均發(fā)生過(guò)載保護(hù),所以?xún)H記錄了19s加工節(jié)拍的數(shù)據(jù)。
表6 正交實(shí)驗(yàn)的節(jié)拍、噪音和電流載荷
相同刀刃數(shù)量,隨著刀具加工進(jìn)給速度的不斷增加,刀具受到的切削力隨之增大,從而產(chǎn)生的噪音也相應(yīng)變高。刀刃數(shù)量增加,緩解了機(jī)床的電流載荷,但由于相同切削量的切削頻率變高,故切削噪音也會(huì)有所增高,變化規(guī)律如圖2所示。
圖2 刀刃數(shù)量和節(jié)拍對(duì)噪音和電流載荷的影響
硬質(zhì)合金YG8和鎢鋼GU20的主要區(qū)別在于冶煉工藝和材料硬度不同。隨著切削速度的增加,硬質(zhì)合金YG8刀具傳遞給機(jī)床的切削載荷相應(yīng)增加,且噪音也隨之增大,而鎢鋼GU20刀具對(duì)切削速度的變化敏感度較低,切削載荷和噪音表現(xiàn)幾乎不受影響,如圖3所示。
圖3 刀具材質(zhì)對(duì)噪音和電流載荷的影響
(1)AlSi12材料在壓鑄工藝過(guò)程中呈現(xiàn)出很好的鑄造性能,且成形后的零件具有較好的材料性能,但加工過(guò)程切削熱較為集中,對(duì)刀具的磨損較為劇烈,應(yīng)當(dāng)選用鎢鋼等硬度較高的材質(zhì)。
(2)AlSi12強(qiáng)度較高,應(yīng)盡量減小切削力,從而降低切削功率,使得切削溫度降低,緩解刀具磨損延長(zhǎng)壽命,故在相同轉(zhuǎn)速和進(jìn)給速度的情況下選用較多刀刃的刀具。
(3)刀具刃口數(shù)量增多可有效緩解機(jī)床切削載荷,故對(duì)加工效率的改善有明顯幫助,但加工噪音會(huì)相應(yīng)增高。從噪音的變化范圍判斷,刀具與噪音不是強(qiáng)相關(guān)項(xiàng),通過(guò)改進(jìn)裝夾置具的方式可以更有效地降低噪音。
(4)在不斷增加切削效率的過(guò)程中,鎢鋼GU20刀具表現(xiàn)更加穩(wěn)定,噪音和切削載荷的反饋不明顯。