丁克偉 李興龍 韓苗蘭

(安徽建筑大學(xué) 土木學(xué)院，合肥 230601)

引言

建筑工業(yè)化在政府的大力推動(dòng)下，快速發(fā)展，裝配式建筑成為建筑結(jié)構(gòu)發(fā)展的趨勢(shì)之一。目前廣泛采用的現(xiàn)澆裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)，由于施工難度大、周期長(zhǎng)，制約著裝配式建筑的發(fā)展，研究新型裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)勢(shì)在必行[1]。對(duì)此，國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了廣泛研究，如李向民[2]等利用一種新型低屈服高延性連桿在裝配式節(jié)點(diǎn)對(duì)抗震性進(jìn)行改善； 使用預(yù)埋十字形帶螺栓孔連接構(gòu)件的混凝土裝配式節(jié)點(diǎn)[3]。Qishi Yan[4]等提出將柱端預(yù)留鋼筋與梁端預(yù)留貫穿孔洞進(jìn)行穿插錨固干式連接方法等豐富了裝配式節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)體系。廣州大學(xué)周云教授[5]將消能減震技術(shù)應(yīng)用在裝配式框架上。張紀(jì)剛[6]等提出即插即用耗能裝置與裝配式框架組合成消能減震體系； 吳福健[7]等提出基于位移放大裝置的扇形鉛粘彈性阻尼器。

本實(shí)驗(yàn)提出的牛腿支撐T形端預(yù)制梁，使用八根承壓高強(qiáng)螺栓穿過梁端挑耳和柱連接形成半剛性干式連接節(jié)點(diǎn)。梁端支撐在牛腿上，震后拆卸及更換方便，結(jié)構(gòu)修復(fù)快。進(jìn)一步在牛腿上設(shè)置抗震阻尼器形成耗能節(jié)點(diǎn)與裝配式框架結(jié)構(gòu)組合成三道抗震防線，通過減震把“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)”設(shè)計(jì)引向深入。

1 實(shí)驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

標(biāo)準(zhǔn)柱跨8.4m，柱距8.4m，層高4.2m，基本平面軸網(wǎng)三跨×六跨，取12 層框架結(jié)構(gòu)第7層梁柱邊節(jié)點(diǎn)為實(shí)驗(yàn)原型。C80預(yù)制牛腿柱和C40預(yù)制梁。主梁部分長(zhǎng)×寬×高為3800mm×400mm×750mm，2個(gè)梁端挑耳部分長(zhǎng)×寬×高為250mm×175mm×750mm，柱子長(zhǎng)×寬×高為750mm×750mm×4200mm?？拐鹪O(shè)防烈度7度。

(a)A-A截面圖 (b)B-B截面圖

(c)C-C截面圖 (d)D-D截面圖圖1 新型節(jié)點(diǎn)配筋圖

圖2 配筋位置圖

圖3 梁的鋼筋

實(shí)測(cè)力學(xué)性能分別見表1和表2所示。

表1 混凝土力學(xué)性能指標(biāo)

表2 鋼筋的力學(xué)性能指標(biāo)

1.2 試驗(yàn)裝置

圖4 加載裝置模型圖

圖5 構(gòu)試件尺寸邊界條件

1.3 加載制度

在梁懸挑端施加豎向反復(fù)荷載，帶動(dòng)節(jié)點(diǎn)彎曲變形，模擬結(jié)構(gòu)體系中節(jié)點(diǎn)的抗震性能。實(shí)驗(yàn)加載向下推為正，向上拉為負(fù)，以5kN為一級(jí)； 最后的加載制度為20kN～85kN，-35kN～-100kN。加載至85kN，隨著位移增加，外加荷載不升反降，轉(zhuǎn)為位移加載。加載制度見圖6，加載裝置實(shí)物見圖7。

圖6 梁端加載制度

圖7 加載裝置實(shí)物圖

2 試驗(yàn)現(xiàn)象，破壞模式及受力分析

2.1 試件破壞過程及破壞形態(tài)

加載初始，構(gòu)件變形無明顯變化，無裂縫出現(xiàn)； 加載至+30kN 時(shí)，第一條0.1mm寬度裂縫出現(xiàn)在梁端挑耳與主梁相交的地方； -45kN時(shí)，原產(chǎn)生的對(duì)應(yīng)裂縫閉合； +40kN時(shí)，接著出現(xiàn)裂縫，梁端挑耳上承壓鋼板與主梁相交附近裂縫繼續(xù)加寬，最大裂縫0.15mm，受拉區(qū)鋼筋，承壓鋼板和螺栓的應(yīng)變變大； -55kN時(shí)，承壓高強(qiáng)螺栓和承壓鋼板出現(xiàn)形狀改變不能全部恢復(fù)原樣； +75kN時(shí)，梁出現(xiàn)很大的變形，0.5mm裂縫出現(xiàn)在預(yù)制柱與梁T形端相交地方，節(jié)點(diǎn)部位是裂縫的集中區(qū)域； 加載至85kN時(shí)，隨著位移增加，外加荷載不升反降，轉(zhuǎn)為位移加載； 位移加載85mm時(shí)，梁T形端裂縫持續(xù)增加，梁上裂縫向梁懸挑端一直延伸到梁中部附近隨后裂縫不再延伸，裂縫寬度隨位移加載而增大。位移控制加載125mm時(shí)，承壓高強(qiáng)螺栓應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)突變，預(yù)制柱與梁T形端相交地方裂縫寬度達(dá)12mm，梁端挑耳上鋼板與主梁相交附近裂縫寬度達(dá)8mm，梁T形端上下區(qū)域混凝土被壓碎，螺栓和螺帽有較大變形，梁端挑耳與主梁相交附近有穿透裂縫。構(gòu)件最終破壞如圖8所示。

(a)左T形梁端挑耳破壞圖 (b)T形梁端破壞圖 圖8 構(gòu)件破壞形式

2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象表明，本實(shí)驗(yàn)新型裝配式梁柱半剛性節(jié)點(diǎn)塑性鉸出現(xiàn)在梁上，滿足強(qiáng)柱弱梁。梁T形端與牛腿及柱接觸面的摩擦阻尼作用、梁端挑耳內(nèi)縱筋銷栓作用、螺栓群的塑性變形使得節(jié)點(diǎn)有較好的延性。梁T形端支撐在牛腿上的長(zhǎng)度大于250mm，這樣即便在大震下連接失效，此實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)仍然能夠防止結(jié)構(gòu)倒塌。

2.3 新型節(jié)點(diǎn)梁端挑耳受力機(jī)制及特點(diǎn)

梁端挑耳內(nèi)縱筋穿過主梁，根據(jù)實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度，達(dá)到實(shí)驗(yàn)屈服荷載后，節(jié)點(diǎn)進(jìn)入塑性階段，梁端挑耳主要靠縱筋的銷栓作用來承擔(dān)，借助《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 1-2014)[9]的理論，對(duì)梁端挑耳進(jìn)行理論計(jì)算，與實(shí)驗(yàn)梁端挑耳承載力基本吻合。梁端挑耳混凝土開裂前主要靠梁端挑耳與主梁相交處混凝土來抵抗梁端挑耳扭矩； 達(dá)到屈服荷載后，主要靠梁端挑耳內(nèi)縱筋的銷栓作用抵抗扭矩； 達(dá)到最大承載力時(shí)，主要靠梁T形端與牛腿柱接觸面的摩擦力偶、梁端挑耳內(nèi)縱筋的銷栓作用以及梁端挑耳斷裂截面的骨料咬合力來抵抗扭矩。

3 有限元分析

3.1 單元類型和網(wǎng)格劃分

本ABAQUS模型中，裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)的縱筋，箍筋和構(gòu)造鋼筋組成整體鋼筋骨架。用Truss單元中T3D2單元來仿真鋼筋； 砼，鋼板與螺栓都用3D Stress單元中的C3D8R來仿真。實(shí)體單元網(wǎng)格大小50mm，鋼筋用50mm桁架單元?jiǎng)澐?。網(wǎng)格劃分如圖9所示。

圖9 網(wǎng)格劃分

3.2 接觸和加載

鋼筋骨架用嵌入接觸形式裝配到混凝土中，彼此變形協(xié)調(diào)。預(yù)制梁與柱彼此接觸，螺栓與混凝土彼此的二個(gè)接觸對(duì)是硬接觸，用“罰函數(shù)”設(shè)置摩擦系數(shù)為0.35[10]。在上層柱上面，下層柱下面和梁懸挑端定義耦合點(diǎn)RP1、RP2、RP3。第一個(gè)分析步在柱頂鋼板中心作用模擬實(shí)況地震作用時(shí)建筑的重力荷載代表值1397.1kN不變軸力，第二個(gè)分析步為位移加載，其幅值如表3所示。

表3 位移加載幅值

3.3 有限元結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

3.3.1 滯回曲線分析

隨著市場(chǎng)的發(fā)展和科學(xué)的進(jìn)步，水利施工企業(yè)對(duì)人才的需求量急劇增加，人才培養(yǎng)已經(jīng)成為了實(shí)現(xiàn)“人才強(qiáng)企”戰(zhàn)略的主要手段。注重培養(yǎng)具有較強(qiáng)專業(yè)素質(zhì)及發(fā)展?jié)摿Φ墓芾砣瞬拧⒓夹g(shù)人才、一崗多技和一崗多能的復(fù)合型人才，對(duì)企業(yè)的發(fā)展至關(guān)重要。由于水利施工行業(yè)的特殊性，絕大多數(shù)員工均在施工一線工作，工作地點(diǎn)遠(yuǎn)離城鎮(zhèn)且條件艱苦，工程項(xiàng)目多而分散，無法集中進(jìn)行學(xué)習(xí)培訓(xùn)，這種人員的分散性決定了水利施工企業(yè)人才培養(yǎng)的難度。針對(duì)水利施工企業(yè)的上述特點(diǎn)，如何培養(yǎng)人才、留住人才，是擺在水利施工企業(yè)面前的難題。

實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)滯回環(huán)與模擬滯回環(huán)存在偏差。

在實(shí)驗(yàn)低周往復(fù)荷載施加下，梁端挑耳內(nèi)鋼筋出現(xiàn)了滑移。八根承壓高強(qiáng)螺栓被兩側(cè)固定在鋼板上不存在滑移。在混凝土開裂之前，變形很小，主要是混凝土塑性變形，節(jié)點(diǎn)基本處在彈性范圍，當(dāng)卸載時(shí)出現(xiàn)的殘余變形很??； 隨著混凝土開裂滯回環(huán)從梭形變成弓形。循環(huán)加卸荷時(shí)，滯回環(huán)圖中可見當(dāng)中存在水平段，施加力比較小使得裂縫閉合從而發(fā)生比較大的位移，讓滯回環(huán)出現(xiàn)“捏縮”效應(yīng)，剛度退化。

在數(shù)值模擬中，由于鋼筋骨架用嵌入接觸形式裝配到混凝土中，彼此變形協(xié)調(diào)。梁端挑耳混凝土被剪扭開裂，退出工作，梁端挑耳扭矩主要靠縱筋的銷栓作用承擔(dān)，其余靠與牛腿柱的接觸面的摩擦力偶來承擔(dān)。軟件模擬鋼筋的本構(gòu)關(guān)系是三折線，由于融合關(guān)系，整個(gè)節(jié)點(diǎn)的抵抗能力比實(shí)驗(yàn)略有提高，鋼筋屈服后，軟件模擬滯回環(huán)整個(gè)節(jié)點(diǎn)殘余變形幾乎和施加的變形值相同，這是數(shù)值仿真滯回環(huán)比實(shí)驗(yàn)飽滿的原因之一。

模擬時(shí)預(yù)制梁與牛腿柱接觸面的摩擦系數(shù)為0.35[10]產(chǎn)生的阻尼效應(yīng)比實(shí)驗(yàn)的大，這是模擬滯回環(huán)飽滿原因之二。

總體兩者的滯回環(huán)比較吻合。實(shí)驗(yàn)與模擬滯回環(huán)對(duì)比如圖10所示。

圖10 模擬的滯回曲線與實(shí)驗(yàn)滯回曲線對(duì)比

3.3.2 骨架曲線分析

實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)骨架曲線與模擬骨架曲線基本吻合，都經(jīng)歷了彈性—屈服—強(qiáng)化—破壞四個(gè)階段。加載初期節(jié)點(diǎn)剛度較大，隨著不斷的加載，梁端挑耳與主梁相交處裂縫不斷變寬，節(jié)點(diǎn)剛度出現(xiàn)退化，最終靠近柱子的梁端上下區(qū)域混凝土壓碎。實(shí)驗(yàn)與模擬開裂荷載及其位移為29.8kN，11.7mm； 31.9kN，12mm、屈服荷載及其位移72.1kN，37.2mm； 78.4kN，40mm、最大荷載及對(duì)應(yīng)位移為84kN，80mm； 96.5kN，85mm、破壞荷載及極限位移為72kN，125mm； 85kN，125mm。用《建筑抗震試驗(yàn)規(guī)程》(JGJ/T 101-2015)的公式μ=Δu/Δy計(jì)算延性系數(shù)[8]。從表4中可以看出，實(shí)驗(yàn)與模擬延性系數(shù)都大于3，在承受最大荷載之后，位移加載下，荷載下降比較緩慢，而位移有顯著增長(zhǎng)，節(jié)點(diǎn)延性很好。實(shí)驗(yàn)與模擬骨架曲線對(duì)比如圖11所示。現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的開裂荷載9.8kN，屈服荷載48.7kN，最大荷載66kN[11]。相似情況下，裝配式半剛性節(jié)點(diǎn)最大承載力比現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)增加大概27.27%。現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的耗能主要靠節(jié)點(diǎn)核心區(qū)鋼筋和砼的塑性變形及梁彎曲變形。實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)的耗能主要靠梁端挑耳鋼筋、砼的塑性變形、梁端彎曲變形、承壓高強(qiáng)螺栓的塑性變形以及牛腿柱與梁T形端接觸面產(chǎn)生的阻尼效應(yīng)。實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)耗能種類比現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)豐富。

圖11 模擬與實(shí)驗(yàn)骨架曲線對(duì)比

表4 位移延性系數(shù)

4 節(jié)點(diǎn)抗震性能

增加梁端挑耳延主梁長(zhǎng)方向截面尺寸，軟件模型如圖12所示。滯回曲線對(duì)比如圖13，骨架曲線對(duì)比如圖14所示。延性對(duì)比如表5。長(zhǎng)400mm梁端挑耳比長(zhǎng)250mm梁端挑耳節(jié)點(diǎn)變形降低了32%，節(jié)點(diǎn)最大承載力提高了24.4%，這說明400mm梁端挑耳比250mm梁端挑耳承載力和剛度大，但節(jié)點(diǎn)延性降低，不利于抗震，剛性梁端挑耳的變形能力不如實(shí)驗(yàn)中采用的柔性梁端挑耳。梁端挑耳尺寸對(duì)節(jié)點(diǎn)變形影響敏感。如需控制結(jié)構(gòu)的變形可以改變梁端挑耳尺寸，從而控制PΔ效應(yīng)。

圖12 長(zhǎng)400mm梁端挑耳軟件模型

圖13 梁端挑耳尺寸模擬滯回環(huán)對(duì)比

表5 位移延性系數(shù)

圖14 梁端挑耳尺寸模擬骨架曲線對(duì)比

5 消能減震技術(shù)

本文在梁T形端與牛腿的接觸面安裝摩擦阻尼器對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行消能減震模擬，使得節(jié)點(diǎn)成為耗能節(jié)點(diǎn)。利用ABAQUS軟件，通過改變接觸面摩擦系數(shù)來近似模擬阻尼器的作用，摩擦系數(shù)取為0.5[12]。

加阻尼器模擬滯回環(huán)明顯呈梭形相比未加阻尼的模擬滯回環(huán)飽滿很多。在模擬地震初期，整個(gè)結(jié)構(gòu)體系第一道抗震防線的能力有所提高。梁加載端位移達(dá)到12mm進(jìn)入彈塑性耗能模式，節(jié)點(diǎn)與阻尼作用共同耗能，滯回環(huán)包絡(luò)面積隨位移增加而明顯增加，耗能能力強(qiáng)。增加與未增加阻尼器，節(jié)點(diǎn)耗能形式不同，節(jié)點(diǎn)接觸面的阻尼作用參與耗能，降低了梁柱節(jié)點(diǎn)的地震反應(yīng)，把“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)”的設(shè)計(jì)引向深入。加阻尼作用開裂荷載、屈服荷載、極限荷載和最大荷載均明顯提高，改變了節(jié)點(diǎn)受力模式，有效減少和控制了T形端預(yù)制梁裂縫的開展，降低了梁端挑耳縱筋和高強(qiáng)螺栓應(yīng)變值，阻尼作用明顯降低了地震對(duì)節(jié)點(diǎn)的外作用。滯回曲線對(duì)比如圖15所示。

圖15 阻尼器模擬滯回環(huán)對(duì)比

6 結(jié)論

對(duì)新型裝配式梁柱半剛性節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗震性能實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬得到以下結(jié)論：

(1)本實(shí)驗(yàn)塑性鉸出現(xiàn)在梁上，滿足強(qiáng)柱弱梁； 梁T形端支撐在牛腿上，這樣即便在大震下連接失效，此實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)仍然能夠防止結(jié)構(gòu)倒塌。

(2)梁T形端與牛腿及柱接觸面的摩擦阻尼作用、梁端挑耳內(nèi)縱筋銷栓作用、螺栓群的塑性變形使得節(jié)點(diǎn)有較好的延性。實(shí)驗(yàn)節(jié)點(diǎn)耗能種類比現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)豐富。

(3)梁端挑耳尺寸對(duì)節(jié)點(diǎn)變形影響敏感，對(duì)節(jié)點(diǎn)承載力有所提高，但延性下降。如需控制結(jié)構(gòu)的變形可以改變梁端挑耳尺寸，從而控制PΔ效應(yīng)。

(4)消能減震半剛性耗能節(jié)點(diǎn)外加荷載明顯提高，吸收地震能力強(qiáng)。

(5)消能減震半剛性耗能節(jié)點(diǎn)改變了節(jié)點(diǎn)受力模式，有效減少和控制了T形端預(yù)制梁裂縫的開展，降低了梁端挑耳縱筋和高強(qiáng)螺栓應(yīng)變值。