亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌分析

        2021-07-29 02:08:06師立德侯建帥高金瑞劉娜娜車拿單薛毓鑫
        科學(xué)技術(shù)與工程 2021年14期
        關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)

        師立德,侯建帥,張 斌,高金瑞,劉娜娜,車拿單,張 松,薛毓鑫

        (西安科技大學(xué)建筑與土木工程學(xué)院,西安 710054)

        建筑結(jié)構(gòu)受到偶然荷載時(shí),某個(gè)構(gòu)件或多個(gè)構(gòu)件會(huì)超過其極限承載力,不再承受結(jié)構(gòu)荷載,此時(shí)結(jié)構(gòu)內(nèi)力發(fā)生重分布,而相鄰構(gòu)件承受的荷載驟然增大,使結(jié)構(gòu)出現(xiàn)與初始破壞不成比例的災(zāi)害,該現(xiàn)象被稱為“連續(xù)倒塌”。自1968 年Ronan Point公寓發(fā)生倒塌以來[1],國外關(guān)于建筑物連續(xù)倒塌問題的研究一直沒有中斷[2-3],中國20世紀(jì)80年代中期開始對(duì)帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu)的研究。田力等[4]采用ANSYS軟件對(duì)外部爆炸荷載作用下結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌進(jìn)行了模擬,建立了結(jié)構(gòu)的多尺度模型并驗(yàn)證其有效性。李分德等[5]采用有限元軟件對(duì)已完成的鋼框架梁柱子結(jié)構(gòu)pushdown試驗(yàn)進(jìn)行有限元模擬,并將模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證其準(zhǔn)確性。蔡曉光等[6]采用基于MSC.Marc有限元軟件開發(fā)的THUFIBER程序,以汶川地震中整體倒塌的北川縣聯(lián)社為研究對(duì)象,進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)地震倒塌研究,通過動(dòng)力時(shí)程分析得到結(jié)構(gòu)在地震作用下的破壞表現(xiàn)為層失效模式。韋婷玉等[7]以一鋼筋混凝土雙跨梁為試驗(yàn)構(gòu)件,在中柱失效后對(duì)其進(jìn)行pushdown靜力加載,并觀測試件的破壞模式。孟寶等[8]同樣基于拆除構(gòu)件法對(duì)節(jié)點(diǎn)連接方式不同的框架進(jìn)行抗倒塌試驗(yàn)分析,從而得到結(jié)構(gòu)的抗倒塌機(jī)制情況。Isobe[9]對(duì)鋼框架進(jìn)行抗連續(xù)倒塌性能試驗(yàn),研究了在軸向力不同時(shí)拆除某根柱后的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。He等[10]以不規(guī)則框架結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象,利用OpenSees建立數(shù)值模型,并用試驗(yàn)驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。

        帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu)作為一種側(cè)向不規(guī)則的結(jié)構(gòu)形式應(yīng)用及其廣泛,而其關(guān)鍵構(gòu)件一旦失效后,會(huì)加劇其不規(guī)則性,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下發(fā)生大范圍的倒塌,因此研究此類結(jié)構(gòu)在偶然作用下的抗連續(xù)倒塌能力顯得極其重要。現(xiàn)以某帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象,運(yùn)用備用荷載路徑法,研究在不同初始破壞的作用下拆除后結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌力的分布規(guī)律,著重分析破壞狀態(tài)發(fā)生后剩余結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)位移、內(nèi)力機(jī)制及內(nèi)力重分布過程。

        1 結(jié)構(gòu)受力分析

        為保證結(jié)構(gòu)的整體安全性,在設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)時(shí)對(duì)其要求為從上到下剛度和承載力依次增大,而在某些特殊情況下框支剪力墻結(jié)構(gòu)的存在正是反常規(guī)的設(shè)計(jì)形式。此類結(jié)構(gòu)中以轉(zhuǎn)換層為分界線,其上、下部分的抗側(cè)剛度相差較大易發(fā)生突變。在豎向荷載作用下,由于轉(zhuǎn)換梁會(huì)與緊靠該構(gòu)件的上部剪力墻存在共同作用,因此上部各層剪力墻的內(nèi)力分布情況會(huì)截然不同??蛑Ъ袅D(zhuǎn)換層的墻體形成壓力拱效應(yīng),緊鄰轉(zhuǎn)換梁的剪力墻內(nèi)力分布不均勻,越靠近支座豎向應(yīng)力就越大,中間的豎向應(yīng)力最小,且距離轉(zhuǎn)換梁越遠(yuǎn)這種拱效應(yīng)逐漸減弱,墻體內(nèi)力趨于平均。

        如圖1所示,正是因?yàn)楣靶?yīng)的存在,不僅使墻體的豎向應(yīng)力分布不均勻,同時(shí)跨中產(chǎn)生了向外的水平向推力,轉(zhuǎn)換梁內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生較大的拉力與推力保持平衡,且梁內(nèi)拉力在各個(gè)界面處是不相等的,跨中最大,越靠近支座拉力越小。因此,轉(zhuǎn)換梁與普通框架梁的區(qū)別在于普通框架梁是受彎構(gòu)件,而轉(zhuǎn)換梁屬于偏心受拉構(gòu)件。

        圖1 轉(zhuǎn)換層傳力示意圖Fig.1 Transfer floor force transfer diagram

        2 有限元模型建立

        2.1 分析模型及參數(shù)

        本文使用PKPM(工程管理軟件)建立帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu),依據(jù)SATWE模塊計(jì)算構(gòu)件配筋,并通過有限元軟件SAP2000進(jìn)行數(shù)值建模和分析。有限元模型如圖2所示。

        圖2 框支剪力墻結(jié)構(gòu)的三維模型Fig.2 Three dimensional model of frame supported shear wall structure

        (1)總信息:該建筑1~2 層為商場,3~15 層為辦公區(qū),轉(zhuǎn)換層位于第2 層。各層的構(gòu)件截面尺寸如表1和圖3所示。

        表1 構(gòu)件信息Table 1 Component information

        (2)結(jié)構(gòu)使用材料信息和荷載信息:1~2 層混凝土等級(jí)C40,受力鋼筋HRB400,箍筋HRB400;3~15 層混凝土等級(jí)C30,受力鋼筋HRB400,箍筋HRB400。1~2 層恒載7.0 kN/m2,活載3.5 kN/m2,梁線荷載10 kN/m;3~14 層恒載5.0 kN/m2,活載2.0 kN/m2;15 層恒載6.0 kN/m2,活載0.5 kN/m2。

        2.2 倒塌分析計(jì)算模型

        參照GSA2003的規(guī)定,采用非線性動(dòng)力方法模擬結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌過程,使鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)按照默認(rèn)的塑性鉸分析。塑性鉸的本構(gòu)關(guān)系曲線如圖4所示,B點(diǎn)為構(gòu)件屈服點(diǎn),C點(diǎn)為構(gòu)件達(dá)到其自身極限強(qiáng)度,D點(diǎn)為殘余強(qiáng)度點(diǎn),E點(diǎn)為失效點(diǎn)。美國規(guī)范ATC-40將強(qiáng)化階段分為直接使用極限狀態(tài)IO、安全極限狀態(tài)LS、坍塌防止極限狀態(tài)CP三個(gè)性能水平。

        圖3 平面布置圖Fig.3 Layout plan

        3 抗連續(xù)倒塌分析過程

        采用非線性動(dòng)力分析來實(shí)現(xiàn)承重柱的拆除,在考慮材料非線性的基礎(chǔ)上,當(dāng)局部構(gòu)件失效后,得到剩余結(jié)構(gòu)隨時(shí)間變化的動(dòng)力響應(yīng)情況,結(jié)合拆除柱機(jī)理,非線性動(dòng)力分析流程可分為以下三個(gè)步驟來實(shí)現(xiàn)承重柱的拆除。

        圖4 塑性鉸力-位移關(guān)系曲線Fig.4 Plastic hinge force displacement curve

        (1)對(duì)僅承受豎向荷載的整體結(jié)構(gòu)作靜力分析,并記錄目標(biāo)拆除構(gòu)件的桿端內(nèi)力,只需記錄柱軸力即可。

        (2)選擇目標(biāo)構(gòu)件直接移除,并更新結(jié)構(gòu)模型,如圖5(a)所示。

        (3)在移除柱的上端節(jié)點(diǎn)處施加與柱內(nèi)力相等的反作用力,使結(jié)構(gòu)與原結(jié)構(gòu)等效,如圖5(b)所示。待結(jié)構(gòu)達(dá)到靜力平衡狀態(tài)時(shí),將反作用力在一定時(shí)間內(nèi)迅速卸荷為0,觀察剩余結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng),如圖5(c)所示,進(jìn)而研究結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌性能。

        通常情況下,卸荷時(shí)間越短,結(jié)構(gòu)越敏感,即對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)的影響越大。通常卸荷時(shí)間取構(gòu)件拆除后剩余結(jié)構(gòu)的豎向基本周期的1/10。利用非線性動(dòng)力拆除構(gòu)件法時(shí),依據(jù)GSA2013設(shè)計(jì)指南荷載組合取為1.0DL+0.25LL。

        圖5 分析步驟簡圖Fig.5 Sketch of analysis steps

        4 框架柱失效的動(dòng)力分析

        依據(jù)GSA(美國聯(lián)邦行政管理總署)導(dǎo)則,把每次拆除一根承重柱作為一種工況。柱子所在的X向、Y向軸號(hào)與該柱所在的樓層共同組成待拆除構(gòu)件的編號(hào),1-A1表示結(jié)構(gòu)一層A軸與1軸相交處的柱子,即工況1-A1為拆除底層角柱。待拆構(gòu)件的軸力如表2所示,并對(duì)比了SAP2000和PKPM的結(jié)果,二者相差不到10%,因此可確保結(jié)構(gòu)建模的準(zhǔn)確性。

        在普通框架結(jié)構(gòu)遭受初始破壞后,剩余結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布過程中存在兩種承載模式,分別為“梁機(jī)制”狀態(tài)和“懸鏈線機(jī)制”狀態(tài)。

        表2 待拆構(gòu)件的軸力Table 2 Axial force of component to be demolished

        4.1 不同工況位移時(shí)程曲線分析

        底層和轉(zhuǎn)換層的不同拆除工況的位移時(shí)程曲線分別如圖6和圖7所示,變化趨勢均表現(xiàn)出在構(gòu)件失效的瞬間位移先驟然增加,隨后在某個(gè)范圍內(nèi)來回波動(dòng),逐漸穩(wěn)定在某一數(shù)值。底層的角柱拆除后的失效位移為70.63 mm,分別為長邊中柱、短邊中柱、內(nèi)柱最大失效位移的2.01 倍、2.13 倍及1.55 倍;對(duì)于轉(zhuǎn)換層角柱拆除后的失效位移為60.87 mm,分別為長邊中柱、短邊中柱、內(nèi)柱最大失效位移的1.83 倍、1.93 倍及1.43 倍。由GSA2003失效準(zhǔn)則可知結(jié)構(gòu)均未發(fā)生連續(xù)倒塌。針對(duì)同層不同構(gòu)件失效的情況下,位移表現(xiàn)均為角柱>內(nèi)柱>長邊中柱>短邊中柱。比較同一拆除位置不同層的失效位移可知,底層角柱、長邊中柱、短邊中柱、內(nèi)柱的最大失效位移分別為轉(zhuǎn)換層相應(yīng)節(jié)點(diǎn)位移的1.16 倍、1.06 倍、1.06 倍、1.07 倍??梢钥闯鲛D(zhuǎn)換層的轉(zhuǎn)換梁剛度相較于底層框架梁的剛度較大,而剩余結(jié)構(gòu)能承擔(dān)更大的不平衡荷載,即表現(xiàn)出較小位移。

        圖6 底層柱失效的位移時(shí)程曲線Fig.6 Displacement time history curve of failure of bottom column

        圖7 轉(zhuǎn)換層柱失效的位移時(shí)程曲線Fig.7 Displacement time history curve of column failure in transfer floor

        4.2 相鄰框架梁內(nèi)力分析

        4.2.1 角柱失效

        拆除底層和轉(zhuǎn)換層的角柱后,相鄰框架梁內(nèi)力時(shí)程曲線分別如圖8和圖9所示。1-A1工況下,結(jié)構(gòu)X和Y方向的梁單元內(nèi)力迅速增大,可形成梁端彎矩,此時(shí)底層角柱失效引起的不平衡荷載由梁端彎矩承擔(dān),以“梁機(jī)制”的形式為結(jié)構(gòu)提供抗力。2-A1工況下,拆除轉(zhuǎn)換層角柱的瞬間,梁端彎矩迅速增大為結(jié)構(gòu)提供抗力,原本由框支柱承受的內(nèi)力轉(zhuǎn)變?yōu)橛上噜忁D(zhuǎn)換梁所形成的“梁機(jī)制”來承擔(dān)。轉(zhuǎn)換梁截面尺寸和配筋率相對(duì)較大,拆柱后可承擔(dān)的彎矩達(dá)到原結(jié)構(gòu)內(nèi)力的2倍,此時(shí)會(huì)造成“強(qiáng)梁弱柱”的情況。隨著結(jié)構(gòu)進(jìn)入大變形階段,X、Y兩方向支撐轉(zhuǎn)換梁的框支柱在一定程度上能有效約束轉(zhuǎn)換梁的變形,因此結(jié)構(gòu)不會(huì)發(fā)揮“懸鏈線機(jī)制”作用。

        圖8 1-A1工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.8 Internal force variation of adjacent beams under 1-A1 condition

        圖9 2-A1工況下相鄰梁的內(nèi)力變化 Fig.9 Internal force variation of adjacent beams under 2-A1 condition

        4.2.2 長邊中柱失效

        拆除底層和轉(zhuǎn)換層的長邊中柱后,相鄰框架梁內(nèi)力時(shí)程曲線分別如圖10和圖11所示。1-A4工況下相鄰梁遠(yuǎn)柱端彎矩和軸力時(shí)程曲線,在初始破壞剛發(fā)生時(shí),結(jié)構(gòu)發(fā)揮了梁機(jī)制作用,隨著結(jié)構(gòu)分析發(fā)展到大變形階段,梁端彎矩逐漸趨于穩(wěn)定,通過比較X向和Y向的梁端軸力變化,拆柱后X向仍有較好的水平支撐,因此X向梁提供的懸鏈線作用比Y向梁更有效。2-A4工況下由于轉(zhuǎn)換梁上部的剪力墻在豎向荷載的作用下存在壓力拱效應(yīng),在轉(zhuǎn)換層的長邊中柱失去效力后,Y向梁的一端支座約束消失,進(jìn)而轉(zhuǎn)換梁與上部剪力墻的共同作用被減弱,剪力墻的拱效應(yīng)衰減至失效,轉(zhuǎn)換梁的彎矩急劇增大,軸力先增大到一定值后開始波動(dòng)最終穩(wěn)定在0附近。X向轉(zhuǎn)換梁在拆除長邊中柱后跨度變?yōu)樵瓉淼? 倍,此時(shí)需要承擔(dān)較大的剪力墻自重,壓力拱效應(yīng)由兩邊的框支柱承擔(dān),使轉(zhuǎn)換梁內(nèi)產(chǎn)生較大的軸力,因此X向轉(zhuǎn)換梁的軸力突變程度遠(yuǎn)大于Y向梁的軸力。

        圖10 1-A4工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.10 Internal force variation of adjacent beams under 1-A4 working condition

        圖11 2-A4工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.11 Internal force variation of adjacent beams under 2-A4 condition

        4.2.3 短邊中柱失效

        拆除底層和轉(zhuǎn)換層的短邊中柱后,相鄰框架梁內(nèi)力時(shí)程曲線分別如圖12和圖13所示。1-C1工況下相鄰梁在柱遠(yuǎn)端的彎矩和軸力時(shí)程曲線,其抗力機(jī)制與長邊中柱失效時(shí)相同。2-C1工況下相鄰梁在拆除轉(zhuǎn)換層短邊中柱后,其相鄰梁的動(dòng)力響應(yīng)與圖12表現(xiàn)出的內(nèi)力變化一致。倒塌機(jī)制同樣也是由“梁機(jī)制”過渡到“懸鏈線機(jī)制”,轉(zhuǎn)換層的特殊性主要體現(xiàn)在上部剪力墻的壓力拱效應(yīng)的變化。X向轉(zhuǎn)換梁失去有效水平約束,與上部剪力墻的共同作用也逐漸衰退,壓力拱效應(yīng)失效使得梁內(nèi)需承受較大的彎矩,而軸力卻逐漸趨于0。Y向轉(zhuǎn)換梁的跨度變大,壓力拱效應(yīng)增強(qiáng),向下傳遞的豎向荷載主要集中在支座處,因此梁軸力較大幅度的增加。

        圖12 1-C1工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.12 Internal force variation of adjacent beams under 1-C1 condition

        圖13 2-C1工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.13 Internal force variation of adjacent beams under 2-C1 condition

        4.2.4 內(nèi)柱失效

        拆除底層和轉(zhuǎn)換層的內(nèi)柱后,相鄰框架梁內(nèi)力時(shí)程曲線分別如圖14和圖15所示。1-C4工況下,首層相鄰梁的最大彎矩大于其抗彎承載力,說明結(jié)構(gòu)進(jìn)入懸鏈線機(jī)制。2-C4工況下,X、Y向轉(zhuǎn)換梁遠(yuǎn)柱端的最大彎矩達(dá)超過其抗彎承載力,梁內(nèi)形成了穩(wěn)定的軸向拉力,此時(shí)不平衡荷載由梁內(nèi)軸力承擔(dān),結(jié)構(gòu)抗力由懸鏈線機(jī)制提供。內(nèi)柱失效僅改變兩個(gè)方向的梁跨度,梁端依然存在有效的水平約束支座,因此當(dāng)內(nèi)部柱失效后,整體結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出良好抗連續(xù)倒塌能力。

        圖14 1-C4工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.14 Internal force variation of adjacent beams under 1-C4 condition

        從抗連續(xù)倒塌性能的角度來看,當(dāng)支撐上部剪力墻的內(nèi)部柱發(fā)生初始破壞,由于X和Y向的剪力墻本身自重較大,而且剪力墻的壓力拱效應(yīng)會(huì)使轉(zhuǎn)換梁承受較大的軸向拉力,此時(shí)結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生較大的不平衡荷載,導(dǎo)致內(nèi)力重分布過程中剩余結(jié)構(gòu)的備用荷載路徑無法完全分擔(dān)不平衡荷載,因此在框支剪力墻結(jié)構(gòu)中,內(nèi)部區(qū)域?qū)φw結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌性能的影響不容忽視。

        圖15 2-C4工況下相鄰梁的內(nèi)力變化Fig.15 Internal force variation of adjacent beams under 2-C4 condition

        4.3 相鄰柱內(nèi)力分析

        4.3.1 角柱失效

        當(dāng)?shù)讓雍娃D(zhuǎn)換層角柱失效后。相鄰豎向構(gòu)件的內(nèi)力變化值如表3和表4所示。在1-A1和2-A1工況下,相鄰柱B1、A2增量最明顯,而A3、C1和B2等柱軸力的最大增量均小于15%,表明原來由柱A1承受的軸力在其失效后轉(zhuǎn)移給了緊鄰構(gòu)件,意味著拆除構(gòu)件后傳力機(jī)制隨著遠(yuǎn)離該柱而逐漸減弱。柱B1的突變程度要高于柱A2,這是因?yàn)橹鵄2旁布置有雙向的剪力墻構(gòu)件,剪力墻構(gòu)件可為柱A2提供更有效的荷載傳力路徑,因此剪力墻的存在可提高抗連續(xù)倒塌能力,增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的安全性。

        表3 1-A1工況各柱軸力變化情況Table 3 Axial force change of each column under 1-A1 working condition

        表4 2-A1工況各柱軸力變化情況Table 4 Axial force change of each column under 2-A1 working condition

        4.3.2 長邊中柱失效

        當(dāng)?shù)讓雍娃D(zhuǎn)換層長邊中柱失效后。相鄰豎向構(gòu)件的內(nèi)力變化值如表5和表6所示。在1-A4和2-A4工況下,失效柱的軸力主要由相鄰柱承擔(dān),即柱A3、A5、B4的軸力增量最大,其他柱只能分擔(dān)到很小的軸力。在構(gòu)件失效區(qū)內(nèi),柱A3與A5突變程度比柱B4的小,表明Y向框架比X向框架更容易發(fā)生破壞,這是由于柱A3與A5旁有緊鄰的剪力墻構(gòu)件。

        4.3.3 短邊中柱失效

        當(dāng)?shù)讓雍娃D(zhuǎn)換層短邊中柱失效后。相鄰豎向構(gòu)件的內(nèi)力變化值如表7和表8所示。在1-C1和2-C1工況下,通過比較各相鄰柱的軸力變化,柱B1、D1、C2的軸力增量最大,這三個(gè)框架柱均緊鄰拆除構(gòu)件,是后繼破壞高發(fā)區(qū),其中B1和D1的突變程度大于C2,是由于在柱C2軸線上有設(shè)置剪力墻,說明此處設(shè)置的剪力墻在分擔(dān)不平衡荷載時(shí)發(fā)揮了極其重要的作用。其余隔跨柱的軸力變化均在10%左右,表明越遠(yuǎn)離失效柱,柱軸力的變化越不明顯,偶然荷載對(duì)各柱的影響越小。

        表5 1-A4工況各柱的內(nèi)力變化Table 5 Axial force change of each column under 1-A4 working condition

        表6 2-A4工況各柱的內(nèi)力變化Table 6 Axial force change of each column under 2-A4 working condition

        4.3.4 內(nèi)柱失效

        當(dāng)?shù)讓雍娃D(zhuǎn)換層內(nèi)柱失效后。相鄰豎向構(gòu)件的內(nèi)力變化值如表9和表10所示。在內(nèi)部柱失效的瞬間,相鄰豎向構(gòu)件出現(xiàn)軸力重分布,在1-C4工況下,對(duì)比各柱軸力變化情況,與失效柱C4緊鄰的柱B4、D4、C3和C5的軸力變化最為顯著;在2-C4工況下,轉(zhuǎn)換層相同位置柱的軸力變化與底層相差不多,且相鄰四個(gè)框架柱的軸力突變情況幾乎相等。

        表7 1-C1工況各柱的軸力變化Table 7 Axial force change of each column under 1-C1 working condition

        表8 2-C1工況各柱的軸力變化Table 8 Axial force change of each column under 2-C1 working condition

        表9 1-C4工況各柱軸力變化情況Table 9 Axial force change of each column under 1-C4 working condition

        表10 2-C4工況各柱軸力變化情況Table 10 Axial force change of each column under 2-C4 working condition

        5 結(jié)論

        (1)對(duì)比同層的不同構(gòu)件失效后剩余結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌能力可知,邊區(qū)域最強(qiáng),內(nèi)部區(qū)域次之,角部區(qū)域最容易引起結(jié)構(gòu)發(fā)生整體倒塌。

        (2)結(jié)構(gòu)在遭受初始局部破壞時(shí)所表現(xiàn)出的抗倒塌機(jī)制在一定程度上與普通框架結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌機(jī)制類似,角柱失效產(chǎn)生的不平衡內(nèi)力僅由梁機(jī)制承擔(dān),邊柱失效時(shí)其中一個(gè)方向完成了由梁機(jī)制轉(zhuǎn)向懸鏈線機(jī)制的過程,內(nèi)柱失效時(shí)相鄰梁內(nèi)可產(chǎn)生穩(wěn)定的軸向拉力,因此可發(fā)揮兩種機(jī)制。

        (3)基于非線性動(dòng)力分析法,拆除承重柱后相鄰梁所承受的彎矩和軸力不僅在數(shù)值上有所增大,在近柱端的受力也會(huì)變號(hào);剩余結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布主要體現(xiàn)在失效跨內(nèi)柱的內(nèi)力增大。各構(gòu)件柱的軸力增幅程度取決于該柱與失效柱之間的距離,二者呈反比關(guān)系,距離越大柱軸力的增幅越小,即不平衡內(nèi)力的影響程度隨距離越遠(yuǎn)而逐漸遞減,可總結(jié)為傳力遵循“就近原則”。

        猜你喜歡
        結(jié)構(gòu)
        DNA結(jié)構(gòu)的發(fā)現(xiàn)
        《形而上學(xué)》△卷的結(jié)構(gòu)和位置
        論結(jié)構(gòu)
        中華詩詞(2019年7期)2019-11-25 01:43:04
        新型平衡塊結(jié)構(gòu)的應(yīng)用
        模具制造(2019年3期)2019-06-06 02:10:54
        循環(huán)結(jié)構(gòu)謹(jǐn)防“死循環(huán)”
        論《日出》的結(jié)構(gòu)
        縱向結(jié)構(gòu)
        縱向結(jié)構(gòu)
        我國社會(huì)結(jié)構(gòu)的重建
        人間(2015年21期)2015-03-11 15:23:21
        創(chuàng)新治理結(jié)構(gòu)促進(jìn)中小企業(yè)持續(xù)成長
        成人综合激情自拍视频在线观看| 天天做天天躁天天躁| 亚洲AⅤ永久无码精品AA| 一区二区久久精品66国产精品| 丝袜美足在线视频国产在线看| 亚洲sm另类一区二区三区| 97精品伊人久久大香线蕉| 亚洲第一免费播放区| 亚洲精品在线一区二区| 成年性生交大片免费看| 人妻熟妇乱又伦精品视频app| 99久久精品久久久| 极品美女调教喷水网站| 国产成人精品a视频一区| 六月婷婷国产精品综合| 国产毛片一区二区日韩| 国产熟女盗摄一区二区警花91| 99精品人妻少妇一区二区| 久久久久久久98亚洲精品| 少妇人妻偷人中文字幕| 久久精品免费一区二区喷潮| 亚洲av无码精品色午夜| 人妻人妻少妇在线系列| 日韩av一区二区不卡在线| 午夜爽爽爽男女污污污网站| 亚洲va欧美va国产综合| 国产目拍亚洲精品区一区| 神马影院日本一区二区| 亚洲精品suv精品一区二区| 日韩欧美国产自由二区| 少妇高潮精品正在线播放| 在厨房被c到高潮a毛片奶水| 99re热这里只有精品最新| 国内精品九九久久精品小草| 91精品国产综合久久久密臀九色| 4399理论片午午伦夜理片| 久久99国产亚洲高清| 国产精品久久av高潮呻吟| 亚洲人交乣女bbw| 无码的精品免费不卡在线| 日日麻批视频免费播放器|