王建軍

(陜西德源府谷能源有限公司，陜西 府谷 719000)

我國(guó)能源分布與負(fù)荷消納極不平衡，70%以上的煤炭資源分布在北部和西北部，因此決定了我國(guó)遠(yuǎn)距離大容量的輸電方式。隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)的飛速發(fā)展，為滿足日益增長(zhǎng)的電能需求，一方面，通過(guò)建設(shè)超 /特高壓交直流輸電線路，提高遠(yuǎn)距離輸電能力；另一方面，通過(guò)應(yīng)用串聯(lián)補(bǔ)償技術(shù)，提高輸電線路的輸送容量[1-4]。

特高壓直流輸電和交流串補(bǔ)輸電系統(tǒng)存在導(dǎo)致次同步諧振(Sub-Synchronous Resonance，簡(jiǎn)稱SSR)問(wèn)題的風(fēng)險(xiǎn)，諧振的發(fā)生會(huì)危及所在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中火電機(jī)組的安全運(yùn)行。嚴(yán)重時(shí)，可能導(dǎo)致發(fā)電設(shè)備損壞，進(jìn)而影響送端電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行[5-6]。因此，準(zhǔn)確評(píng)估一個(gè)火電機(jī)組是否存在SSR風(fēng)險(xiǎn)是必要和迫切的，針對(duì)SSR風(fēng)險(xiǎn)采取有效的抑制手段也是必不可少的環(huán)節(jié)。

本文以西北某大型火電機(jī)組為例展開研究分析，下圖1為A電廠送出系統(tǒng)接線圖。圖中A電廠一期已投運(yùn)兩臺(tái)600MW 機(jī)組，經(jīng)A—甲500kV雙回串補(bǔ)線路送出。相鄰B電廠已投運(yùn)四臺(tái)660MW機(jī)組，經(jīng)B—甲500kV三回串補(bǔ)線路送出，甲—乙為四回500kV串補(bǔ)線路。目前A電廠新建二期(兩臺(tái)600MW)機(jī)組(圖1中藍(lán)色部分)?？紤]到串補(bǔ)輸電系統(tǒng)可能導(dǎo)致的次同步諧振風(fēng)險(xiǎn)，有必要對(duì)A電廠一期、二期機(jī)組進(jìn)行次同步諧振風(fēng)險(xiǎn)研究，以便準(zhǔn)確評(píng)估A電廠發(fā)電機(jī)組運(yùn)行的風(fēng)險(xiǎn)，為后續(xù)針對(duì)風(fēng)險(xiǎn)采取預(yù)防措施做更好準(zhǔn)備。

圖1 A電廠送出系統(tǒng)接線圖Fig.1 Wiring diagram of transmission system in power plant A

1 次同步諧振風(fēng)險(xiǎn)分析

1.1 次同步諧振分析方法

研究串補(bǔ)系統(tǒng)SSR問(wèn)題常用的方法有：頻率掃描法、特征值分析法和時(shí)域仿真法。

頻率掃描法是通過(guò)計(jì)算系統(tǒng)阻抗頻率特性來(lái)初步判斷機(jī)組是否存在次同步諧振的可能性。對(duì)于單機(jī)系統(tǒng)，根據(jù)串補(bǔ)串聯(lián)的諧振頻率判別協(xié)同是否存在SSR的可能性；對(duì)于多機(jī)系統(tǒng)或有并聯(lián)的其他線路，通過(guò)分析電抗跌落幅值來(lái)判斷系統(tǒng)是否存在SSR，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，電抗跌落幅值較大時(shí)，SSR風(fēng)險(xiǎn)更大。該方法的系統(tǒng)建模詳細(xì)程度的要求一般低于時(shí)域仿真法，采用電網(wǎng)規(guī)劃數(shù)據(jù)便可進(jìn)行仿真計(jì)算，是一種經(jīng)濟(jì)有效的方法。但由于該方法僅能判斷系統(tǒng)發(fā)生次同步諧振的風(fēng)險(xiǎn)，而不能分析諧振的嚴(yán)重程度，因此常用頻率掃描法對(duì)系統(tǒng)各種運(yùn)行方式進(jìn)行初步分析，對(duì)分析出來(lái)確定的次同步諧振問(wèn)題，再利用其他方法分析其嚴(yán)重程度[7-12]。

特征值法要求的系統(tǒng)信息量大，在應(yīng)用于大規(guī)模電力系統(tǒng)時(shí)，容易產(chǎn)生“維數(shù)災(zāi)”問(wèn)題，本次研究不采用此方法。

時(shí)域仿真法是通過(guò)電磁暫態(tài)仿真程序，建立包括串補(bǔ)、線路、系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸系模型在內(nèi)的仿真系統(tǒng)，通過(guò)時(shí)域求解的方法模擬系統(tǒng)故障或擾動(dòng)過(guò)程，進(jìn)而求出發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸系各質(zhì)塊間的扭矩，通過(guò)扭矩變化波形判別發(fā)電機(jī)軸系是否存在SSR問(wèn)題。時(shí)域仿真法也是目前研究次同步諧振 /振蕩問(wèn)題比較精確的方法[13]。

鑒于上述情況，為了更好的評(píng)估A電廠機(jī)組存在的次同步振蕩風(fēng)險(xiǎn)，首先采用頻率掃描法對(duì)產(chǎn)生次同步諧振問(wèn)題的運(yùn)行方式進(jìn)行初篩，再采用時(shí)域仿真法對(duì)個(gè)別運(yùn)行方式進(jìn)行詳細(xì)分析。使用的時(shí)域仿真分析軟件為EMTPE和PSCAD。

1.2 頻率掃描法分析

A電廠一、二期機(jī)組軸系由上海汽輪機(jī)廠家生產(chǎn)的汽機(jī)轉(zhuǎn)子與上海發(fā)電機(jī)廠家生產(chǎn)的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子共同構(gòu)成，機(jī)組軸系均由高中壓合缸轉(zhuǎn)子、低壓缸A轉(zhuǎn)子、低壓缸B轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子構(gòu)成，一、二期機(jī)組均含有三個(gè)模態(tài)頻率。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，機(jī)組的模態(tài)頻率如下表1所示。

表1 機(jī)組模態(tài)頻率Tab.1 Modal frequency of unit

根據(jù)頻率掃描法，考慮A—甲、B—甲、甲—乙線路及其串補(bǔ)不同投退方式的所有工況組合，考慮A、B電廠1至4臺(tái)機(jī)的不同并網(wǎng)方式組合，去除其中A—甲—乙線路串補(bǔ)全退等工況，對(duì)共計(jì)75604 種方式進(jìn)行了研究。研究結(jié)果表明：

(1)在所有75604種工況中，有9967種未出現(xiàn)諧振和電抗跌落現(xiàn)象；18253中存在串聯(lián)諧振頻率，53389種存在電抗跌落；也有部分工況既存在串聯(lián)諧振，也存在電抗跌落；還有部分工況存在多個(gè)串聯(lián)諧振頻率和電抗跌落頻率。

(2)對(duì)上述結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，串聯(lián)諧振頻率分布在4.5Hz-21.6Hz，電抗跌落超過(guò)10%的最低點(diǎn)頻率分布在4.5Hz-27.2Hz。上述諧振頻率范圍與A電廠一期機(jī)組軸系模態(tài)2、模態(tài)3，以及二期機(jī)組軸系模態(tài)2、模態(tài)3存在互補(bǔ)關(guān)系，可能會(huì)引發(fā)次同步諧振。

1.3 時(shí)域仿真法分析

在前述系統(tǒng)阻抗頻率特性掃描分析結(jié)果的基礎(chǔ)上，采用時(shí)域仿真法，進(jìn)一步對(duì)A電廠送出系統(tǒng)的次同步諧振風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行研究。

一般的，發(fā)電機(jī)在滿載時(shí)機(jī)械阻尼最大，空載時(shí)機(jī)械阻尼最小。此次研究的仿真模型按如下搭建：

(1)B電廠4臺(tái)660MW機(jī)組并網(wǎng)運(yùn)行。

(2)串補(bǔ)B—甲 I-III 回線全投且均帶串補(bǔ)運(yùn)行。

(3)A電廠一期、二期機(jī)組，按照兩種最嚴(yán)苛的方式運(yùn)行：?jiǎn)螜C(jī)空載并網(wǎng)，以及雙機(jī)一臺(tái)滿發(fā)一臺(tái)空載并網(wǎng)。

按照上述模型進(jìn)行仿真，仿真中采用的模擬故障類型為：乙站500kV母線發(fā)生單相瞬時(shí)接地故障擾動(dòng)。當(dāng)故障發(fā)生時(shí)通過(guò)觀察A電廠一期、二期發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)速差，以及分解到固有模態(tài)的發(fā)散、收斂情況，從而直觀地了解到機(jī)組是否會(huì)發(fā)生次同步諧振。

綜合EMTPE和PSCAD時(shí)域仿真結(jié)果，在全接線、N-1和N-2共3084種系統(tǒng)典型運(yùn)行方式下，部分工況下A電廠機(jī)組在發(fā)生系統(tǒng)故障擾動(dòng)后軸系扭振發(fā)散或不收斂，存在次同步諧振風(fēng)險(xiǎn)。

因篇幅有限，本文重點(diǎn)羅列N-2接線方式下個(gè)別A電廠機(jī)組的次同步振蕩風(fēng)險(xiǎn)研究結(jié)果。

仿真表明，在甲乙退兩回串補(bǔ)或線路，以及A甲、甲乙各退一回串補(bǔ)或線路的運(yùn)行方式下，A電廠一期、二期機(jī)組容易出現(xiàn)不穩(wěn)定的情況；與一期機(jī)組相比，二期機(jī)組更不易發(fā)生次同步諧振，二期機(jī)組在開機(jī)臺(tái)數(shù)較少時(shí)容易發(fā)生不穩(wěn)定的情況。而在A甲雙回線路串補(bǔ)全部退出的典型 N-2 方式下，A電廠一期、二期機(jī)組穩(wěn)定。下表2中選擇性列出N-2運(yùn)行方式的幾種機(jī)組穩(wěn)定情況的仿真結(jié)果。

表2 N-2方式下的幾種機(jī)組不穩(wěn)定情況Table2 Some units' instability situations of N-2 mode

表2中的幾種接線方式下A甲I線和甲乙IV線線路和串補(bǔ)均全投，不再單獨(dú)羅列。表中線路列中數(shù)字的含義為：22表示雙線雙串補(bǔ)投入，21表示雙線單串補(bǔ)投入，0表示線路停運(yùn)，依次類推。

本文重點(diǎn)以序號(hào)6為例進(jìn)行分析，序號(hào)6工況為：

A電廠一期投入一臺(tái)機(jī)組，二期投入一臺(tái)機(jī)組，A甲I線線路和串補(bǔ)均投入，A甲II線線路和串補(bǔ)均投入，甲乙I線線路和串補(bǔ)投入，甲乙II線線路投入、串補(bǔ)退出，甲乙III線線路退出。

下圖2為一期機(jī)組和二期機(jī)組在序號(hào)6的工況下的模態(tài)曲線圖。

(a)一期機(jī)組模態(tài)曲線(a)Modal curve of phase I unit

(b)二期機(jī)組模態(tài)曲線(b)Modal curve of phase II unit圖2 序號(hào)為6的工況下機(jī)組模態(tài)曲線圖Fig.2 Modal curve of unit under the condition of No. 6

由上圖2可看出，根據(jù)時(shí)域仿真法分析表明：當(dāng)電網(wǎng)系統(tǒng)以序號(hào)6所示的工況運(yùn)行時(shí)，A電廠一期機(jī)組模態(tài)1呈不收斂趨勢(shì)、模態(tài)2呈發(fā)散趨勢(shì)；二期機(jī)組模態(tài)2呈發(fā)散趨勢(shì)。此種情況下一期機(jī)組和二期機(jī)組均屬于不穩(wěn)定運(yùn)行，均存在次同步諧振風(fēng)險(xiǎn)。

2 抑制措施研究

次同步諧振是汽輪發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)之間不穩(wěn)定振蕩，振蕩頻率一般高于低頻振蕩、低于工頻，它是一種電力系統(tǒng)局部特殊機(jī)電耦合作用引起的振蕩。嚴(yán)重的諧振會(huì)引發(fā)汽輪發(fā)電機(jī)組軸系不同軸段間產(chǎn)生高幅值扭振，導(dǎo)致軸系危險(xiǎn)截面產(chǎn)生疲勞累計(jì)，當(dāng)疲勞累積到一定程度時(shí)，可能會(huì)造成軸系裂紋、造成機(jī)組設(shè)備損壞。因此，為了從根本上保障A電廠機(jī)組軸系的安全穩(wěn)定運(yùn)行，采取次同步諧振抑制措施勢(shì)在必行，這也是國(guó)內(nèi)大型火電機(jī)組常用的軸系保護(hù)解決方案之一。

2.1 抑制措施對(duì)比

自20世紀(jì)70年代以來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)次同步諧振問(wèn)題進(jìn)行了大量研究，提出了多種次同步諧振抑制方法。目前國(guó)內(nèi)常見的抑制措施有以下四種[14-15]：

(1)靜止阻塞濾波器(BF)；

(2)靜止無(wú)功補(bǔ)償器(SVC)阻尼控制；

(3)附加勵(lì)磁阻尼控制器(SEDC)；

(4)機(jī)端次同步諧振阻尼控制(STATCOM)。

其中，附加勵(lì)磁阻尼控制器(SEDC)需要依托勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)，其控制輸出容易收到勵(lì)磁強(qiáng)勵(lì)的頂值影響，且不同現(xiàn)場(chǎng)的勵(lì)磁廠家不同，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施的可行性需提前評(píng)估。此特點(diǎn)常常使得SEDC抑制措施現(xiàn)場(chǎng)工程實(shí)施環(huán)節(jié)不作為首選抑制手段。

但與其余三種抑制措施相比，SEDC裝置具有以下優(yōu)點(diǎn)[16-17]：

(1)投資少，設(shè)備能耗小。SEDC裝置是附加在勵(lì)磁調(diào)節(jié)器上的阻尼控制裝置，屬于二次設(shè)備，SEDC裝置集成在屏柜中，一臺(tái)SEDC裝置僅用一面占地面積為600mm×800mm的屏柜，相比較其他的一次設(shè)備的抑制措施，現(xiàn)場(chǎng)工程實(shí)施成本低了很多。

(2)供貨周期短。SEDC設(shè)備僅為一臺(tái)裝置，裝置由機(jī)箱和板卡構(gòu)成，外購(gòu)設(shè)備較少，相比其他抑制措施在生產(chǎn)周期上有極大優(yōu)勢(shì)。

(3)參數(shù)配置靈活。SEDC裝置與發(fā)電機(jī)組配套使用，不同機(jī)組的SEDC裝置可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)機(jī)組參數(shù)采用不同的控制參數(shù)。

(4)性價(jià)比高。SEDC裝置可提高機(jī)組軸系多個(gè)模態(tài)阻尼水平，在小擾動(dòng)情況下可快速阻尼，響應(yīng)速度快，魯棒性好。

基于以上優(yōu)勢(shì)，采用加裝SEDC裝置的方式作為A電廠一期、二期機(jī)組的次同步諧振抑制措施之一，接下來(lái)對(duì)SEDC裝置在A電廠一期機(jī)組上的應(yīng)用效果進(jìn)行分析。

2.2 SEDC工作原理

SEDC裝置工作的核心數(shù)據(jù)是機(jī)組的轉(zhuǎn)速脈沖信號(hào)，現(xiàn)場(chǎng)轉(zhuǎn)速脈沖信號(hào)由安裝在汽輪機(jī)側(cè)的轉(zhuǎn)速傳感器采集獲得。裝置對(duì)轉(zhuǎn)速脈沖信號(hào)首先進(jìn)行解調(diào)、濾波，解調(diào)、濾波后得到與機(jī)組軸系模態(tài)頻率對(duì)應(yīng)的扭振模態(tài)信號(hào)。分離出各個(gè)扭振分量后，裝置可對(duì)各個(gè)扭振模態(tài)分量獨(dú)立進(jìn)行控制[18-23]。SEDC裝置的工作原理如下圖3所示。

圖3 SEDC裝置工作原理圖Fig.3 Working principle diagram of SEDC device

裝置的控制實(shí)現(xiàn)按以下四步進(jìn)行：

(1)對(duì)各扭振分量信號(hào)進(jìn)行比例移相處理；

(2)比例移相后對(duì)各扭振分量信號(hào)分別限幅；

(3)將處理后的各扭振分量信號(hào)進(jìn)行疊加；

(4)對(duì)疊加生成的SEDC信號(hào)進(jìn)行輸出限值。

經(jīng)過(guò)限值后的綜合信號(hào)附加在機(jī)組的勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的整流橋臂閥體的觸發(fā)指令上。當(dāng)機(jī)組產(chǎn)生一定模態(tài)頻率的SSR振蕩時(shí)，SEDC裝置控制整流橋在勵(lì)磁繞組上產(chǎn)生次同步頻率電壓和電流，使得在電磁轉(zhuǎn)矩中包含與模態(tài)頻率幅值相等、相位相反的次同步頻率的阻尼轉(zhuǎn)矩分量，通過(guò)這個(gè)轉(zhuǎn)矩對(duì)次同步諧振起到抑制作用[24-29]。

2.3 定值設(shè)計(jì)和說(shuō)明

A電廠一期機(jī)組采用的是四方公司生產(chǎn)的SEDC裝置，該SEDC裝置的核心定值主要包含濾波器環(huán)節(jié)和比例移相環(huán)節(jié)參數(shù)。根據(jù)仿真計(jì)算環(huán)境，SEDC抑制系統(tǒng)的定值整定過(guò)程如下：

(1)根據(jù)電廠一期機(jī)組的模態(tài)頻率設(shè)置模態(tài)濾波器的中心頻率；

(2)采用理論分析和PSCAD/EMTPE仿真結(jié)合整定SEDC比例移相環(huán)節(jié)的參數(shù)；

(3)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)環(huán)境，對(duì)前兩步獲得的理論參數(shù)進(jìn)行整定。

一期機(jī)組SEDC裝置的主要定值見下表3。

表3 一期機(jī)組SEDC抑制裝置的主要定值Tab.3 Main settings of SEDC suppression device for phase I unit

3 抑制效果分析

為了驗(yàn)證整定完定值的SEDC裝置對(duì)機(jī)組次同步諧振的抑制效果，本文采用以下兩種方式：

(1)使用模態(tài)激發(fā)裝置，對(duì)機(jī)組軸系模態(tài)激發(fā)一定的幅值，通過(guò)投入和退出SEDC裝置進(jìn)行模態(tài)的抑制效果對(duì)比。

(2)實(shí)際工程現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行串補(bǔ)投入試驗(yàn)，對(duì)比SEDC裝置投入和退出時(shí)因串補(bǔ)投入激發(fā)起的機(jī)組模態(tài)的幅值和衰減情況。

該電廠中SEDC裝置的數(shù)學(xué)模型如下圖所示。

圖4 SEDC裝置的數(shù)學(xué)模型Fig.4 Mathematical model of SEDC device

3.1 模態(tài)衰減率分析

采用模態(tài)激發(fā)裝置，對(duì)A電廠一期機(jī)組進(jìn)行激勵(lì)試驗(yàn)，激勵(lì)試驗(yàn)需要注意激發(fā)起的機(jī)組模態(tài)幅值不能太大，以免幅值過(guò)大達(dá)到機(jī)組模態(tài)的疲勞累計(jì)初始值，對(duì)機(jī)組軸系危險(xiǎn)截面造成疲勞累計(jì)，經(jīng)過(guò)前期對(duì)電廠機(jī)組的陣型及疲勞損傷曲線進(jìn)行分析，得知三個(gè)模態(tài)的疲勞累計(jì)初值均為0.4rad /s左右。因此本次激勵(lì)試驗(yàn)通過(guò)調(diào)整激發(fā)裝置的控制參數(shù)，使得機(jī)組的三個(gè)模態(tài)的幅值均控制在0.15rad /s左右，當(dāng)激發(fā)起來(lái)的模態(tài)幅值穩(wěn)定時(shí)，投入SEDC裝置，記錄在投入SEDC裝置和未投入SEDC裝置時(shí)的模態(tài)錄波，分析并計(jì)算三個(gè)模態(tài)幅值從穩(wěn)定衰減到0.035rad /s時(shí)的模態(tài)衰減率，記錄結(jié)果如下表所示。

表4 投入、未投入SEDC時(shí)模態(tài)衰減系數(shù)表Tab.4 Modal attenuation coefficient table with and without SEDC

根據(jù)上表所示，投入SEDC裝置前后一期機(jī)組模態(tài)阻尼系數(shù)有了顯著提高，模態(tài)一的阻尼系數(shù)由未投入SEDC時(shí)的0.309提高到了0.747，模態(tài)二的阻尼系數(shù)由未投入SEDC時(shí)的0.261提高到了0.765，模態(tài)三的阻尼系數(shù)由未投入SEDC時(shí)的0.243提高到了0.805。

下圖5、圖6、圖7為一期機(jī)組在受到SSR振蕩擾動(dòng)時(shí)投入SEDC裝置和未投入SEDC裝置時(shí)的三個(gè)模態(tài)衰減曲線的對(duì)比圖，圖中紅色曲線為投入SEDC裝置時(shí)機(jī)組的模態(tài)響應(yīng)曲線，藍(lán)色曲線為未投入SEDC裝置時(shí)機(jī)組的模態(tài)響應(yīng)曲線。從圖中可看出，機(jī)組在投入SEDC裝置后，受到SSR振蕩擾動(dòng)時(shí)，模態(tài)幅值比未投入SEDC裝置時(shí)收斂的更加快速。

圖5 一期機(jī)組模態(tài)1曲線對(duì)比Fig.5 Comparison curves of mode 1 of phase I units

圖6 一期機(jī)組模態(tài)2曲線對(duì)比Fig. 6 Comparison curves of mode 2 of phase I units

圖7 一期機(jī)組模態(tài)3曲線對(duì)比Fig.7 Comparison curves of mode 3 of phase I units

3.2 投串補(bǔ)時(shí)裝置抑制效果分析

為了進(jìn)一步驗(yàn)證SEDC裝置對(duì)機(jī)組發(fā)生次同步諧振時(shí)抑制作用的有效性，下文對(duì)線路的串補(bǔ)投入時(shí)SEDC裝置投入和退出對(duì)機(jī)組的模態(tài)響應(yīng)情況進(jìn)行分析。

2020年11月，A電廠一期機(jī)組正常穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，甲乙I線線路的串補(bǔ)進(jìn)行了投退試驗(yàn)，串補(bǔ)的突然投入會(huì)對(duì)機(jī)組產(chǎn)生一個(gè)小的沖擊，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行的SEDC裝置對(duì)這一小擾動(dòng)進(jìn)行了記錄。圖8為串補(bǔ)投入時(shí)SEDC投入和退出時(shí)一期機(jī)組的模態(tài)曲線對(duì)比圖。

圖8 一期機(jī)組模態(tài)曲線對(duì)比圖Fig.8 Comparison curves of modal of phase I units

圖中紅色曲線為SEDC退出時(shí)的激發(fā)起的模態(tài)曲線，藍(lán)色曲線為SEDC投入時(shí)激發(fā)起的模態(tài)曲線。從圖中可看出，與SEDC裝置退出時(shí)相比，當(dāng)SEDC投入時(shí)，機(jī)組在串補(bǔ)投入引發(fā)模態(tài)擾動(dòng)時(shí)一期機(jī)組的三個(gè)模態(tài)幅值能更快速的衰減至較小值。

4 結(jié)論

本文以西北某大型火電機(jī)組為研究對(duì)象，對(duì)電網(wǎng)各運(yùn)行方式進(jìn)行仿真分析，分析了電網(wǎng)中某些運(yùn)行方式下該電廠存在的次同步振蕩風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)比現(xiàn)有次同步振蕩抑制措施，采用安裝SEDC裝置作為該電廠的次同步振蕩抑制方案之一，分析比較機(jī)組在投入SEDC裝置和未投入SEDC裝置時(shí)機(jī)組的模態(tài)阻尼系數(shù)，比較投入SEDC裝置和未投入SEDC裝置時(shí)線路串補(bǔ)投入時(shí)機(jī)組模態(tài)曲線的受擾動(dòng)情況。

得出當(dāng)適當(dāng)?shù)倪x擇SEDC控制回路的增益及其他控制參數(shù)時(shí)，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生小擾動(dòng)時(shí)，SEDC裝置可以有效保證機(jī)組在發(fā)生次同步諧振后模態(tài)幅值快速衰減到較小值的結(jié)論。