楊 虎，陳俊桃，蘇關(guān)云，廖 銳

（成都西科微波通訊有限公司，四川 成都 610000）

引言

隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)作為考核機(jī)載電子裝備環(huán)境適應(yīng)性的一個(gè)主要項(xiàng)目，是評(píng)估產(chǎn)品抗振性能、耐振強(qiáng)度以及可靠性的最基本試驗(yàn)手段，在電子裝備篩選、驗(yàn)收和交付試驗(yàn)中得到廣泛應(yīng)用[1]。

某型陣列天線屬于機(jī)載設(shè)備，應(yīng)滿足“標(biāo)準(zhǔn)振動(dòng)環(huán)境”條件要求，需按圖1所示的隨機(jī)振動(dòng)功率譜密度（簡(jiǎn)稱“PSD”）曲線[2-3]做隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)。受試設(shè)備不加電，振動(dòng)持續(xù)時(shí)間為每軸向（X、Y、Z）1 h。

圖1 PSD曲線

該天線設(shè)備主要由天線反射框、4個(gè)天線單元和功分器組成，其三維模型見(jiàn)圖2。

圖2 陣列天線三維模型

首批次初樣設(shè)備在完成前兩個(gè)方向（X、Y）振動(dòng)后，設(shè)備完好，在完成最后一個(gè)方向（Z）后，發(fā)現(xiàn)第二個(gè)天線單元一個(gè)輻射板被振裂，見(jiàn)圖3，振裂位置位于輻射板根部圓角處，圓角半徑為2 mm。

圖3 天線單元輻射板振裂示意圖

為了提高效率、節(jié)約試驗(yàn)費(fèi)用，快速找到斷裂原因，改進(jìn)天線結(jié)構(gòu)。文章通過(guò)有限元軟件ANSYS Workbench對(duì)天線結(jié)構(gòu)改進(jìn)前后進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)仿真，并對(duì)比分析仿真結(jié)果，驗(yàn)證結(jié)構(gòu)改進(jìn)的合理性。

1 原結(jié)構(gòu)仿真分析

隨機(jī)振動(dòng)仿真分析的結(jié)果輸出是一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)偏差1σ，該結(jié)果服從高斯正態(tài)分布，即68.3%的時(shí)間下，響應(yīng)值小于標(biāo)準(zhǔn)偏差1σ；2σ值表示95.4%的時(shí)間下響應(yīng)值小于2σ；3σ值表示99.7%的時(shí)間下響應(yīng)值小于3σ。故3σ結(jié)果可以評(píng)估等效應(yīng)力的上限[4]，可用來(lái)校核結(jié)構(gòu)的疲勞極限應(yīng)力。

1.1 網(wǎng)格模型

天線單元輻射板主要采用六面體網(wǎng)格，以便減少單元數(shù)量，其余結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，主要采用四面體網(wǎng)格。由于輻射板為重點(diǎn)關(guān)注對(duì)象，單獨(dú)對(duì)輻射板進(jìn)行尺寸控制（2 mm），其余結(jié)構(gòu)通過(guò)整體網(wǎng)格控制進(jìn)行劃分。整體模型網(wǎng)格單元數(shù)為246 134，節(jié)點(diǎn)數(shù)為632 464。網(wǎng)格模型見(jiàn)下頁(yè)圖4。

圖4 網(wǎng)格模型

1.2 仿真結(jié)果

分別對(duì)天線三個(gè)方向進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)分析，得到三個(gè)方向的3σ應(yīng)力云圖，見(jiàn)下頁(yè)圖5。

圖5 原結(jié)構(gòu)三個(gè)方向3σ應(yīng)力云圖

從3σ應(yīng)力云圖看出，三個(gè)方向應(yīng)力最大值均出現(xiàn)在天線單元輻射板根部圓角處，只是振動(dòng)方向不同，分布在不同的天線單元輻射板上。三個(gè)振動(dòng)方向最大應(yīng)力值見(jiàn)表1。

表1 三個(gè)方向最大應(yīng)力值

X、Y、Z三個(gè)方向振動(dòng)最大應(yīng)力分別為63.34 MPa、47.63 MPa、102.74 MPa，故最大應(yīng)力發(fā)生在Z方向（垂直方向）振動(dòng)時(shí)，位置出現(xiàn)在第2個(gè)天線單元輻射板上根部圓角處，最大應(yīng)力σmax=102.74 MPa，和實(shí)際振動(dòng)試驗(yàn)斷裂位置吻合。此處應(yīng)力較大是因?yàn)閳A角太?。ㄖ挥? mm），產(chǎn)生較大應(yīng)力集中。

輻射板材料為鋁合金6061-T6，疲勞極限為σ-1=87 MPa。

校核：σmax=102.74 MPa>σ-1，已不滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。

綜上所述，得出天線輻射板斷裂原因：輻射板根部圓角（半徑2 mm）太小，產(chǎn)生較大應(yīng)力集中，此處應(yīng)力已超過(guò)疲勞極限。

2 結(jié)構(gòu)改進(jìn)

根據(jù)仿真分析結(jié)論，天線結(jié)構(gòu)改進(jìn)如下：增大輻射板根部圓角尺寸，圓角半徑由2 mm增大到10 mm，見(jiàn)圖6。

圖6 天線單元結(jié)構(gòu)改進(jìn)對(duì)比

3 結(jié)構(gòu)改進(jìn)后的仿真分析

分別對(duì)改進(jìn)后的天線三個(gè)方向進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)分析，得到三個(gè)方向的3σ應(yīng)力云圖，見(jiàn)圖7。

圖7 改進(jìn)后結(jié)構(gòu)三個(gè)方向3σ應(yīng)力云圖

結(jié)構(gòu)改進(jìn)前后天線單元上的最大應(yīng)力對(duì)比見(jiàn)下頁(yè)表2。

表2 三個(gè)方向最大應(yīng)力值

由表2可知：天線單元X、Y、Z三個(gè)方向振動(dòng)最大應(yīng)力都有所下降，分別由63.34 MPa、47.63 MPa、102.74 MPa下 降 到35.32 MPa、34.17 MPa、77.85 MPa，分別降低44.2%、28.3%、24.2%，結(jié)構(gòu)改進(jìn)效果明顯。

校核：天線改進(jìn)后的最大應(yīng)力σmax=77.85 MPa<σ-1=87 MPa，滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。

4 改進(jìn)后結(jié)構(gòu)的驗(yàn)證

按改進(jìn)后的天線結(jié)構(gòu)圖紙生產(chǎn)加工完成后，重新做隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)，三個(gè)方向振動(dòng)完成后，天線結(jié)構(gòu)完好無(wú)損，順利通過(guò)振動(dòng)試驗(yàn)，有效驗(yàn)證了仿真分析與結(jié)構(gòu)改進(jìn)的合理性。

5 結(jié)論

1）仿真分析結(jié)果表明天線結(jié)構(gòu)改進(jìn)后，X、Y、Z三個(gè)方向振動(dòng)最大應(yīng)力明顯下降，分別降低44.2%、28.3%、24.2%，且最大應(yīng)力小于疲勞極限應(yīng)力，滿足設(shè)計(jì)要求。

2）改進(jìn)后的天線結(jié)構(gòu)順利通過(guò)振動(dòng)試驗(yàn)，有效驗(yàn)證了結(jié)構(gòu)改進(jìn)的合理性。

3）天線輻射板類似于懸臂結(jié)構(gòu)，和天線支柱連接處附近應(yīng)力較大，應(yīng)增大此處圓角過(guò)渡，減小應(yīng)力集中。