周華，柏潔，文偉，任廷亮，周浩

(貴州大學(xué)土木工程學(xué)院，貴陽(yáng) 550025)

輕型木結(jié)構(gòu)具有質(zhì)量輕、抗震性能好、保溫隔熱等優(yōu)點(diǎn)，且利用可再生資源作為建筑材料而被大量研究。國(guó)內(nèi)對(duì)輕型木結(jié)構(gòu)研究較少，大部分研究得到的是試驗(yàn)結(jié)果與經(jīng)驗(yàn)公式；國(guó)外對(duì)輕型木結(jié)構(gòu)研究較廣泛，部分地區(qū)形成了一套較為完整的輕型木結(jié)構(gòu)理論體系。輕型木結(jié)構(gòu)剪力墻是由規(guī)格材作為木骨架，木基結(jié)構(gòu)板材等作為覆面板而構(gòu)成的墻體，對(duì)剪力墻的探究主要是試驗(yàn)研究、有限元模擬和計(jì)算推導(dǎo)。在整個(gè)墻體抗側(cè)性能研究中，對(duì)結(jié)構(gòu)各組成部分研究較少，缺少局部到整體的分析研究過(guò)程。

許多學(xué)者通過(guò)墻體受力性能分析，對(duì)墻體抗側(cè)性能建立了相應(yīng)的力學(xué)模型。McCutcheon[1]主要考慮了面板釘節(jié)點(diǎn)力學(xué)行為，通過(guò)能量法提出剪力墻抗側(cè)性能計(jì)算公式；李碩等[2]主要考慮了規(guī)格材彈性模量、面板剪切模量和面板釘剛度，通過(guò)力學(xué)關(guān)系導(dǎo)出剪力墻抗側(cè)剛度，與模擬結(jié)果符合度較高；張穎等[3]通過(guò)研究新舊OSB面板與SPF規(guī)格材的釘節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能，得出節(jié)點(diǎn)荷載、剛度、耗能能力等力學(xué)性能參數(shù)，理論分析導(dǎo)出相應(yīng)的節(jié)點(diǎn)力學(xué)公式，為墻體分析提供了理論依據(jù)。此外，已有較多不同變量的輕型木結(jié)構(gòu)試驗(yàn)研究[4-8]，其中，加載方式包括單向和往復(fù)荷載，墻體構(gòu)造包括面板釘間距、骨架間距、面板材料、骨柱間距和墻體高寬比等，試驗(yàn)結(jié)論較一致：減小骨柱間距、面板釘間距和墻體高寬比會(huì)增大墻體抗側(cè)能力；釘節(jié)點(diǎn)失效是墻體破壞的最主要原因。

上述研究主要涉及墻體整體或面板節(jié)點(diǎn)，而對(duì)骨架節(jié)點(diǎn)研究極少，部分研究基于古代榫卯[9]節(jié)點(diǎn)，且未涉及將節(jié)點(diǎn)研究運(yùn)用到木骨架或墻體中。筆者研究了骨架釘、釘節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能以及空木骨架抗側(cè)性能，導(dǎo)出了釘節(jié)點(diǎn)力學(xué)公式，分析了木骨架整體結(jié)構(gòu)受力關(guān)系，結(jié)合骨架釘節(jié)點(diǎn)和空骨架試驗(yàn)導(dǎo)出了木骨架側(cè)向荷載-位移計(jì)算公式，以期為分析輕型木結(jié)構(gòu)剪力墻和有限元模擬提供理論依據(jù)。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)采用骨架釘為“地板釘”，通過(guò)ISO9001國(guó)際質(zhì)量體系認(rèn)證，長(zhǎng)度90 mm，帶螺紋桿直徑4 mm，螺紋長(zhǎng)75 mm，光圓桿直徑3 mm。木材采用加拿大進(jìn)口SPF木規(guī)格材，等級(jí)為Ic級(jí)，截面尺寸為38 mm×89 mm，彈性模量6 200 MPa。

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 骨架釘試驗(yàn)

參照ASTM F1575-03(2013)“Standard test method for determining bending yield moment of nails”完成釘子彎曲試驗(yàn)。文獻(xiàn)[10]根據(jù)ASTM F1575-03得出釘子彎曲屈服荷載與最大彎曲荷載相差約為0.802倍，因此本研究采用的屈服荷載(P)為 0.8Pmax(Pmax為最大試驗(yàn)荷載)。試驗(yàn)在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)YA-100KN上進(jìn)行，加載速度2.5 mm/min，當(dāng)斷裂百分比為40%或荷載急速下降時(shí)終止試驗(yàn)。

1.2.2 骨架釘節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)

剪力墻試驗(yàn)中，木骨架變形破壞主要體現(xiàn)在梁板與立柱的連接處，通過(guò)釘子連接時(shí)，其破壞形態(tài)分為3類：梁板與立柱之間發(fā)生側(cè)移，釘節(jié)點(diǎn)剪切破壞；邊立柱與地梁板之間釘子拔出破壞；釘節(jié)點(diǎn)受彎破壞。試件采用骨架釘節(jié)點(diǎn)連接方式(圖1)，每組試驗(yàn)做10次平行試驗(yàn)。使用M16螺栓與特定夾具將試件固定在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上，以位移控制方式加載，加載速度5 mm/min，當(dāng)構(gòu)件斷裂百分比為40%或出現(xiàn)嚴(yán)重破壞時(shí)結(jié)束試驗(yàn)。

圖1 骨架釘抗剪(左)、抗拔(中)和抗彎(右)試驗(yàn)

1.2.3 木骨架試驗(yàn)

采用上述骨架釘節(jié)點(diǎn)連接方式將SPF木組合為高2 400 mm、寬2 400 mm、骨柱間距400 mm的輕型木結(jié)構(gòu)骨架。將底梁板用M16螺栓固結(jié)于底部鋼梁上，采用MTS對(duì)木骨架加載。為避免木骨架平面外受力或傾覆過(guò)大而導(dǎo)致木骨架迅速破壞，將頂梁板與MTS用拉桿連接。參照ASTM E564-06(2018)“Standard practice for static load test for shear resistance of framed walls for buildings”進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)加載速度控制為7.5 mm/min，當(dāng)試驗(yàn)荷載值下降至最大荷載的80%時(shí)停止試驗(yàn)。

2 結(jié)果與分析

2.1 骨架釘受彎分析

骨架釘荷載-位移曲線和彎曲試驗(yàn)結(jié)果分別如圖2和表1所示。從圖2中可以看出，每顆釘子在平均曲線周圍波動(dòng)，且荷載-位移曲線趨勢(shì)相同。曲線初始階段均有一小段屈服平臺(tái)，是由于釘表面的螺紋受壓屈服而釘桿無(wú)明顯變形；曲線在下降階段出現(xiàn)了較多不平滑的部分，這是釘彎曲變形，釘桿方向的螺紋受力屈服后產(chǎn)生破壞的原因。

圖2 骨架釘荷載-位移曲線

表1 骨架釘彎曲試驗(yàn)結(jié)果

國(guó)內(nèi)對(duì)釘子彎曲屈服研究較少，沒有相應(yīng)屈服強(qiáng)度的規(guī)定。國(guó)外對(duì)釘子屈服強(qiáng)度有較多研究，但得到的屈服強(qiáng)度也存在差異。文獻(xiàn)[11]中表明，用于輕型木結(jié)構(gòu)的釘子抗彎屈服強(qiáng)度一般為690～896 MPa；文獻(xiàn)[12]中提出釘子直徑小于3.4 mm時(shí)，其平均彎曲屈服強(qiáng)度應(yīng)至少為689 MPa；當(dāng)釘子直徑大于3.4 mm時(shí)，其平均屈服強(qiáng)度不應(yīng)小于620 MPa。本試驗(yàn)中，骨架釘屈服強(qiáng)度恰處于文獻(xiàn)[11]的下限值，且滿足文獻(xiàn)[12]中屈服強(qiáng)度的要求，試驗(yàn)所采用的釘子各項(xiàng)指標(biāo)變異系數(shù)較小，趨于穩(wěn)定。因此，本試驗(yàn)所使用的釘子能夠適用于輕型木結(jié)構(gòu)房屋建造。

2.2 骨架釘節(jié)點(diǎn)分析

2.2.1 破壞模式分析

3種骨架釘連接受力方式差別較大，因此有不同的破壞模式和最大試驗(yàn)力。對(duì)于釘子拔出試驗(yàn)，釘子打入規(guī)格材后規(guī)格材會(huì)產(chǎn)生較大的擠壓力，釘子拔出時(shí)，主要拔出抗力是由材料擠壓產(chǎn)生的摩擦力和釘子螺紋產(chǎn)生的阻力之和；在達(dá)到最大靜摩擦力后，釘子開始滑動(dòng)，同時(shí)釘子孔洞疏松，釘子部分拔出后，其摩擦面積減小，滑動(dòng)中粗糙表面也會(huì)趨于光滑，因此構(gòu)件拔出抗力在達(dá)到最大試驗(yàn)力后必然會(huì)逐漸減小。對(duì)于抗剪試驗(yàn)，釘子在木材中的方向與試驗(yàn)力的方向垂直，此時(shí)釘彎曲受力，擠壓木纖維，試驗(yàn)結(jié)果表明，木纖維破壞是導(dǎo)致試驗(yàn)中止的主要原因。對(duì)于抗彎試驗(yàn)，主要體現(xiàn)在釘子拔出和彎曲致使構(gòu)件破壞，主要破壞因素與釘子拔出時(shí)一致。

3種試件破壞較統(tǒng)一，如圖3所示。對(duì)于剪切試驗(yàn)，主要是木纖維破壞導(dǎo)致試件失效，釘子最初以彎曲滑移的方式在規(guī)格材中移動(dòng)，當(dāng)釘子將達(dá)到規(guī)格材邊緣位置時(shí)，木纖維開裂破壞，部分規(guī)格材開裂僅發(fā)生在釘子正上方的小部分位置，部分存在規(guī)格材成塊開裂；從釘子拔出破壞圖中可見釘子并未有明顯變化，規(guī)格材無(wú)破壞現(xiàn)象。釘節(jié)點(diǎn)受彎破壞與釘節(jié)點(diǎn)拔出相似，但出現(xiàn)明顯的釘子彎曲。

圖3 抗剪(左)、抗拔(中)和抗彎(右)破壞構(gòu)件

2.2.2 釘節(jié)點(diǎn)恢復(fù)力模型

釘節(jié)點(diǎn)恢復(fù)力模型有2類：一是骨架曲線，是單向荷載作用下的荷載-位移曲線或往復(fù)荷載作用下的曲線包絡(luò)線；二是滯回規(guī)律，是指正反方向加載、卸載的路徑和規(guī)律。在單調(diào)荷載下的釘節(jié)點(diǎn)荷載-位移曲線具有高度非線性，各種對(duì)釘節(jié)點(diǎn)曲線的研究結(jié)果[13-14]也參差不齊，本研究試件僅在單調(diào)荷載作用下試驗(yàn)，因此介紹一種常用的指數(shù)釘節(jié)點(diǎn)模型。

Easley等[15]在面板與木骨架釘節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)時(shí)，提出一個(gè)指數(shù)釘節(jié)點(diǎn)模型；Foschi[16-17]在釘節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)中驗(yàn)證了Easley公式的可行性并加以修正，得到常用公式如下：

(1)

式中各參數(shù)意義見圖4。K1為釘節(jié)點(diǎn)初始剛度；K2為釘節(jié)點(diǎn)二次剛度；F0為二次剛度與縱坐標(biāo)的交點(diǎn)；Fu和δu分別為最大荷載及其對(duì)應(yīng)的位移；δF為極限位移，取荷載值下降至最大荷載80%處的位移。由于大部分釘節(jié)點(diǎn)曲線具有高度非線性，二次剛度會(huì)出現(xiàn)“軟化現(xiàn)象”，Dolan[18]將式(1)中的K2替換為γ1K1(γ1為剛度軟化系數(shù))。

圖4 釘節(jié)點(diǎn)指數(shù)恢復(fù)力模型

本研究通過(guò)對(duì)比Foschi和Dolan的恢復(fù)力模型公式，以及處理數(shù)據(jù)中經(jīng)驗(yàn)，提出以下計(jì)算公式：

(2)

試驗(yàn)中往往存在初始值不為0或曲線初始點(diǎn)與坐標(biāo)原點(diǎn)相差較遠(yuǎn)的情況，式中：b為試驗(yàn)預(yù)應(yīng)力；γ為二次剛度K2的“硬化系數(shù)”，取決于曲線二次剛度變化規(guī)律；K3為圖4所示曲線的下降段斜率，即下降剛度。

2.2.3 曲線分析與公式擬合

釘節(jié)點(diǎn)初始階段存在明顯的非線性，取0.2Fu～0.5Fu階段計(jì)算初始彈性剛度k1，再由10組數(shù)據(jù)的均值作為平均曲線的初始剛度K1，平均曲線最大位移取荷載下降階段0.8Fu處對(duì)應(yīng)的位移。K2、K3、δu、δF通過(guò)平均值曲線求得，其中：δF取自平均曲線末端；K2取自荷載上升階段0.995Fu～1Fu的斜率；K3取自荷載下降全階段斜率。各試驗(yàn)參數(shù)參照?qǐng)D4，將各參數(shù)代入式(2)可得3組釘節(jié)點(diǎn)公式。

釘節(jié)點(diǎn)抗剪：

(3)

釘節(jié)點(diǎn)抗拔：

(4)

釘節(jié)點(diǎn)抗彎：

(5)

為驗(yàn)證釘節(jié)點(diǎn)公式的準(zhǔn)確性，將公式擬合曲線與試驗(yàn)曲線繪入同一張圖中，如圖5所示，可見擬合曲線與試驗(yàn)曲線吻合度較高，即釘節(jié)點(diǎn)公式具有較高的可靠性。

圖5 骨架釘節(jié)點(diǎn)抗剪(左)、抗拔(中)和抗彎(右)擬合曲線圖

2.3 木骨架破壞模式分析

木骨架破壞如圖6所示。木骨架在水平側(cè)向力作用下有很明顯的平行四邊形變形，且受力側(cè)邊骨柱拔出較為明顯，如圖7所示。受力側(cè)次邊骨柱釘子拔出量?jī)H7.75 mm，較受力側(cè)骨柱低16.25 mm，主要原因是受力側(cè)在加載時(shí)與MTS在同一水平線上，木骨架側(cè)向變形時(shí)MTS限制了受力側(cè)邊骨柱豎向變形，導(dǎo)致受力側(cè)邊骨柱較受力側(cè)次邊骨柱拔出量增多；其余木骨柱釘子拔出量隨受力側(cè)邊骨柱依次減小，且拔出量不明顯。圖7中，根據(jù)相似關(guān)系，受力側(cè)邊骨柱因抗水平力拔出位移h1=9.3 mm。通過(guò)破壞變形圖可知，骨柱破壞主要是由骨架釘節(jié)點(diǎn)抗彎失效導(dǎo)致，同時(shí)，釘子拔出抵抗了部分木骨架的水平抗側(cè)力。

圖6 木骨架破壞

h1和h2分別為受力側(cè)邊骨柱釘子因抵抗水平側(cè)向力的拔出位移；l為在MTS影響下的邊骨架釘拔出位移。

3 木骨架理論分析

輕型木結(jié)構(gòu)剪力墻中，木骨架是重要的組成構(gòu)件，墻體受力破壞往往會(huì)發(fā)生在木骨架的4個(gè)邊角處，其破壞類型為骨架釘拔出、梁板與骨柱骨架釘節(jié)點(diǎn)剪切破壞和受彎破壞。骨架內(nèi)力分布見圖8。由木骨架構(gòu)造與受力情況，提出如下假設(shè)：

圖8 骨架內(nèi)力分布

1)在水平力作用下，有骨柱彎曲變形和軸向變形、梁板軸向變形，由于梁板軸向受力較小，因此忽略梁板軸向變形；

2)由加載梁作用，每根骨柱在端部受力均勻且相等，即任意一根骨柱端部受到的力均為F′=F/n(n為骨柱根數(shù))；

3)相同力作用下，骨柱彎曲對(duì)骨架沿水平方向位移的影響遠(yuǎn)小于釘節(jié)點(diǎn)彎曲對(duì)其的影響，因此在分析釘節(jié)點(diǎn)受力彎曲對(duì)骨架水平位移分量的影響時(shí)忽略各骨柱彎曲變形。

3.1 外力作用水平分析

以木骨架中心為原點(diǎn)，每根骨柱對(duì)骨架中心的慣性矩各不同。當(dāng)骨柱根數(shù)為奇數(shù)時(shí)，過(guò)骨架中心骨柱對(duì)整個(gè)木骨架慣性矩貢獻(xiàn)為0，木骨架慣性矩推導(dǎo)：當(dāng)n=2，3時(shí)，I=2A(L/2)2；當(dāng)n=4時(shí)，I=2A[(L/2)2+(L/6)2]；當(dāng)n=5時(shí)，I=2A[(L/2)2+(L/4)2]。其中：L為木骨架整體寬度；A為骨柱截面面積。

根據(jù)以上規(guī)律以及木骨架構(gòu)成，骨柱根數(shù)為大于1的自然數(shù)，且骨柱根數(shù)為奇數(shù)和偶數(shù)時(shí)整個(gè)木骨架慣性矩表述方式不同。GB 50005—2003《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》要求，輕型木結(jié)構(gòu)墻體骨柱間距不應(yīng)大于610 mm，同一面墻體中骨柱間距保持不變，墻體寬度隨骨柱根數(shù)變化而變化，即L=(n-1)d，d為骨柱間距。

1)當(dāng)骨柱根數(shù)為偶數(shù)時(shí)：

(6)

2)當(dāng)骨柱根數(shù)為奇數(shù)時(shí)：

(7)

3.1.1 位移分析

木骨架在水平力下的頂部彎曲變形為：

(8)

(9)

節(jié)點(diǎn)受力大小F/n僅與外力和骨柱根數(shù)有關(guān)，增大骨柱根數(shù)能減小釘節(jié)點(diǎn)剪力，即減小釘節(jié)點(diǎn)受剪和受彎變形。根據(jù)式(9)，對(duì)于木骨架彎曲變形Δ1，由于E、A為常數(shù)，Δ1的大小與木骨架骨柱高度、骨柱間距與根數(shù)有關(guān)，當(dāng)骨柱高度減小、骨柱間距增大或骨柱根數(shù)增大時(shí)，Δ1減小。

3.1.2 水平抗力分析

骨架主要由釘節(jié)點(diǎn)剪切和彎曲變形來(lái)抵抗外力，骨架最大抗側(cè)承載力為nF′(F′為釘節(jié)點(diǎn)抗彎與抗剪承載力之和)。若骨架高2 400 mm，則單根立柱抗剪與抗彎最大承載力分別為2 619.55和38.76 N，可見骨架釘節(jié)點(diǎn)抗彎承載力遠(yuǎn)小于抗剪承載力。因此，骨架破壞主要是由骨架釘節(jié)點(diǎn)抗彎破壞導(dǎo)致。

3.2 內(nèi)力作用豎向分析

3.2.1 軸力分析

骨架彎矩圖和骨柱軸力圖分別如圖9和10所示。由圖9和10可知，木骨架內(nèi)力分布中，邊骨柱受軸向力F1大于中骨柱，可見墻體破壞易發(fā)生在木骨架邊骨柱處，且邊骨柱到中骨柱軸力存在遞減關(guān)系，y軸所在處軸力為0。以木骨架中心O取矩：

圖9 骨架彎矩圖

1)當(dāng)n=2，3時(shí)，F(xiàn)1=FH/L；

圖10 骨柱軸力圖

通過(guò)以上分析可知，邊骨柱軸向力表達(dá)式可分為以下2種情況。

1)當(dāng)骨柱根數(shù)為奇數(shù)時(shí)：

(10)

2)當(dāng)骨柱根數(shù)為偶數(shù)時(shí)：

(11)

在實(shí)際墻體中，同樣有L=(n-1)d，令m=n-1，將其代入式(10)和(11)可得：

(12)

3.2.2 側(cè)向位移分析

由豎向軸力引起的木骨架變形見圖11。其中，Δ2是豎向力作用下木骨架的水平變形，Δb是邊骨柱與兩梁板之間釘子的拔出位移，Δb=Lα，ΔH是邊骨柱在軸力作用下的受拉和受壓變形，ΔH=F1H/EA，L和L′分別為木骨架寬度和在水平方向上的投影，且L≈L′，則有：

圖11 木骨架在豎向力作用下的變形

(13)

式(13)中，Δb滿足式(4)，且邊骨柱受力為F1。因此，增大骨柱根數(shù)時(shí)，邊骨柱軸力減小，即增大m(n)時(shí)，Δb減小。由式(13)可知，減小骨柱高度、增大骨柱根數(shù)和骨柱間距時(shí)，水平變形減小，與式(9)中參數(shù)改變導(dǎo)致的木骨架水平位移變化一致。綜合木骨架水平受力作用和豎直受力情況，其頂部總位移為：

(14)

式(14)中，從第一項(xiàng)到最后一項(xiàng)分別代表骨柱彎曲變形、骨架釘節(jié)點(diǎn)剪切、彎曲和拔出變形、骨架釘拔出與邊骨柱軸向復(fù)合變形導(dǎo)致的木骨架頂部水平分項(xiàng)變形。由于各節(jié)點(diǎn)在不同位移處出現(xiàn)最大荷載，因此，式(14)中各變量均取處于荷載-位移曲線上升階段的值。

4 組合算例分析

木骨架高2 400 mm、寬2 400 mm、骨柱間距400 mm，則有骨柱根數(shù)n=7，α=4，β=1.56，式(14)可改寫為：

Δ=0.000 049F+2Δj+Δw+Δb+

0.000 000 015FΔb

(15)

由式(15)可知，骨柱和梁板的變形對(duì)木骨架的變形分量可以忽略不計(jì)，木骨架水平變形主要由骨架釘節(jié)點(diǎn)的剪切、拔出和彎曲變形導(dǎo)致；木骨架破壞(圖7)中無(wú)明顯骨柱彎曲和軸向變形，且骨架釘節(jié)點(diǎn)處無(wú)明顯受剪破壞或剪切滑移，因此式(15)中節(jié)點(diǎn)剪切變形Δj近似為0，各變量與試驗(yàn)破壞情況趨于一致。將式(15)與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，如圖12所示。

從圖12中可以看出，試驗(yàn)曲線與理論曲線趨勢(shì)相近，理論曲線有明顯的近似彈性和彈塑性階段，試驗(yàn)曲線在理論曲線附近波動(dòng)。試驗(yàn)曲線峰值荷載為873.39 N，與理論曲線峰值荷載864.14 N相近。試驗(yàn)中木骨架達(dá)到最大承載力后，其承載能力降低較快，這是因?yàn)槟竟羌軅?cè)移后其重心偏移，增大了釘節(jié)點(diǎn)抗彎負(fù)載，降低了節(jié)點(diǎn)抗彎對(duì)骨架后續(xù)抗側(cè)承載能力及位移的影響；同時(shí)，邊骨柱釘子拔出過(guò)多后，釘節(jié)點(diǎn)失效，等同于增大了墻體的高寬比，增大了軸向受力，即增加了釘子拔出力，降低了木骨架的抗側(cè)承載能力。綜上所述，在荷載上升階段，理論與試驗(yàn)吻合度較高，式(15)能較好地描繪空木骨架的水平抗側(cè)性能。

圖12 木骨架試驗(yàn)與理論荷載-位移曲線對(duì)比

5 結(jié) 論

本研究首先通過(guò)試驗(yàn)分析釘子性能，驗(yàn)證釘子材性滿足規(guī)范要求；其次通過(guò)試驗(yàn)探究骨架釘節(jié)點(diǎn)抗彎、抗剪和抗拔力學(xué)性能，并導(dǎo)出釘節(jié)點(diǎn)計(jì)算公式；再次通過(guò)試驗(yàn)研究空木骨架抗側(cè)性能；最后結(jié)合骨架釘節(jié)點(diǎn)和空木骨架變形關(guān)系，導(dǎo)出空木骨架水平抗側(cè)關(guān)系計(jì)算公式。主要結(jié)論如下：

1)骨架釘節(jié)點(diǎn)抗彎、抗剪與抗拔計(jì)算公式與試驗(yàn)釘節(jié)點(diǎn)平均曲線吻合，且理論與試驗(yàn)結(jié)果存在較小誤差。

2)木骨架抗側(cè)承載能力主要是由釘節(jié)點(diǎn)抗彎和受力側(cè)邊骨柱釘節(jié)點(diǎn)抗拔性能決定，且釘節(jié)點(diǎn)抗彎與抗拔性能較低。減小木骨架高度與骨柱間距、增大木骨架寬度或增加骨柱根數(shù)，能提高整體骨架釘節(jié)點(diǎn)抗彎承載力；減小木骨架高寬比，能降低邊骨柱軸向受力，減小邊骨柱釘節(jié)點(diǎn)拔出對(duì)木骨架的影響；增大木骨架整體釘節(jié)點(diǎn)抗彎性能和降低邊骨柱釘節(jié)點(diǎn)拔出均有利于提高木骨架抗側(cè)承載能力。

3)骨架釘節(jié)點(diǎn)失效是導(dǎo)致木骨架破壞的最主要原因，對(duì)節(jié)點(diǎn)加固研究有重大意義，在木骨架連接處采用剛性三角錨固件有助于提高節(jié)點(diǎn)的抗彎、抗拔和抗剪性能。輕型木結(jié)構(gòu)剪力墻是由木骨架與覆面板通過(guò)面板釘連接組成，有必要結(jié)合單雙面覆面板剪力墻來(lái)驗(yàn)證木骨架在抗側(cè)承載能力中可起到提升承載能力的作用。