吳 健，羅 行，郭曉濃，趙悅皓，粟本龍，李 哲，王友善

[哈爾濱工業(yè)大學(xué)（威海） 橡膠復(fù)合材料與結(jié)構(gòu)研究所，山東 威海 264209]

簾線/橡膠復(fù)合材料因其優(yōu)異的力學(xué)性能，在輪胎等橡膠制品中得到廣泛應(yīng)用，但當(dāng)受到過大的突變載荷時(shí)常常發(fā)生斷裂失效。由于實(shí)際橡膠制品中所采用的簾線搭接方式的差異和搭接段間距等工藝參數(shù)的不同，通常會(huì)導(dǎo)致不同的復(fù)合材料強(qiáng)度和失效形式。

近幾十年來，國內(nèi)外對(duì)橡膠復(fù)合材料力學(xué)性能已開展了較多的研究，也取得了一些成果。張福范[1]利用能量法研究了膠層復(fù)合材料接頭的層間應(yīng)力。張阿盈[2]基于Tsai等人的理論分析方法（TOM方法）又提出了復(fù)合材料膠層接頭分析的改進(jìn)方法，并用于接頭剪應(yīng)力的分析。J.Whitney[3]結(jié)合高階板理論，提出了對(duì)于復(fù)合材料雙搭接接頭的應(yīng)力分析方式。W.Leslie等[4]用掃描波長干涉法對(duì)復(fù)合材料搭接接頭疲勞損傷的研究表明，搭接方式和搭接接頭對(duì)材料強(qiáng)度有很大影響。李澄[5]研究了拼接與搭接鋪層對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響。陶永強(qiáng)等[6]揭示了搭接長度對(duì)Z銷頭加固的單搭接接頭連接性能的影響。張豐發(fā)等[7]提出了一種在拉伸條件下簾線/橡膠復(fù)合材料新的失效準(zhǔn)則。郭霞等[8]針對(duì)復(fù)合材料單搭接接頭的拉伸性能進(jìn)行了有限元建模，分析了不同搭接長度對(duì)搭接接頭的應(yīng)力和破壞模式的影響。

此外，陳想等[9]對(duì)簾線/橡膠復(fù)合材料的界面粘合性能進(jìn)行了研究，主要研究了頻率和溫度的影響。李利等[10]對(duì)簾線-橡膠力學(xué)性能測試開展了研究。可見，目前對(duì)于簾線/橡膠復(fù)合材料試驗(yàn)研究主要集中在單一簾線與橡膠的粘合性能。然而，簾線/橡膠復(fù)合材料多層結(jié)構(gòu)形式對(duì)其失效也有顯著影響。在多層搭接時(shí)需考慮到搭接段間距的影響，這方面的相關(guān)研究較為欠缺。由于接頭不同搭接形式及多層結(jié)構(gòu)工藝參數(shù)對(duì)簾線/橡膠復(fù)合材料的力學(xué)性能有著至關(guān)重要的影響，因此，研究搭接段間距對(duì)復(fù)合材料多層結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能影響尤為重要。

為此，本工作針對(duì)典型簾線/橡膠復(fù)合材料結(jié)構(gòu)，開展不同簾線層接頭搭接形式和不同搭接段間距下橡膠復(fù)合材料結(jié)構(gòu)的力學(xué)行為研究，以揭示其對(duì)簾線/橡膠復(fù)合材料的失效形式以及強(qiáng)度等力學(xué)性能的影響規(guī)律，為工程中橡膠復(fù)合材料制品的設(shè)計(jì)與制備提供依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 試樣制備

簾線層接頭搭接被廣泛應(yīng)用于簾線/橡膠復(fù)合材料，當(dāng)簾線增強(qiáng)層的層數(shù)較多時(shí)，接頭搭接段間距是影響搭接性能的重要因素之一。搭接段間距是指相鄰兩層簾線的搭接重疊部分之間的間距，如圖1所示?；诤熅€/橡膠復(fù)合材料3層搭接設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的基本搭接組合形式包括順型順式、順型逆式和凹型凸型，如圖2所示。

圖1 簾線搭接段間距示意

圖2 3種基本搭接組合形式示意

為研究不同簾線層與橡膠間形成結(jié)構(gòu)的失效狀態(tài)，制備3種搭接形式下搭接段間距分別為5，15和25 mm的試樣若干個(gè)，搭接長度均為45 mm，試樣尺寸為250 mm×12 mm×6 mm。將試樣按不同搭接結(jié)構(gòu)排布在自制的模具中，然后在平板硫化機(jī)上加熱硫化成型，硫化條件為160 ℃/20 MPa×30 min。

1.2 測試方法

采用UH4204GD型高低溫拉伸試驗(yàn)機(jī)在室溫下進(jìn)行拉伸性能測試，拉伸速率為500 mm·min-1，標(biāo)距為100 mm，采用定制的氣動(dòng)夾具進(jìn)行夾持，拉伸試驗(yàn)機(jī)和氣動(dòng)夾具分別如圖3和4所示。每種相同參數(shù)的試驗(yàn)重復(fù)3次，記錄試驗(yàn)數(shù)據(jù)并分析。

圖3 拉伸試驗(yàn)機(jī)

圖4 氣動(dòng)夾具

2 結(jié)果與討論

2.1 力學(xué)特性

3種不同搭接方式的試樣在不同搭接段間距下拉伸，所得應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線如圖5所示。

圖5 不同搭接形式下簾線/橡膠復(fù)合材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

從圖5可以看出，簾線/橡膠復(fù)合材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線均具有較大非線性，3種搭接方式雖在數(shù)值上有所不同，但總體變化規(guī)律相似。

不同搭接形式下簾線/橡膠復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和拉斷伸長率測試結(jié)果如表1所示。

表1 不同搭接形式下簾線/橡膠復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和拉斷伸長率

從表1可以看出：隨著搭接段間距的增大，凹型凸型的簾線/橡膠復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度下降最明顯，順型順式雖變化不大但仍可體現(xiàn)下降趨勢，而順型逆式受搭接段長度影響變化不明顯；隨著搭接段間距的增大，凹型凸型的簾線/橡膠復(fù)合材料拉斷伸長率下降最明顯，順型順式和順型逆式變化不明顯。

綜合來看，搭接形式為凹型凸型的簾線/橡膠復(fù)合材料力學(xué)性能明顯優(yōu)于其余2種搭接形式的復(fù)合材料。

2.2 失效分析

通過對(duì)試驗(yàn)后的失效試樣進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)復(fù)合材料失效形式主要有3種，如圖6所示。

圖6 簾線/橡膠復(fù)合材料的失效形式

不同搭接形式下簾線/橡膠復(fù)合材料的失效形式分析結(jié)果如表2所示。

表2 不同搭接形式下簾線/橡膠復(fù)合材料的失效形式

從表2可以看出：簾線/橡膠復(fù)合材料的搭接段間距為5 mm時(shí)，3種不同搭接形式的試樣失效形式均為搭接處斷裂；搭接段間距為15 mm時(shí)，除順型逆式試樣存在端頭處應(yīng)力集中斷裂外，其余試樣的失效形式均為搭接處斷裂；搭接段間距為25 mm時(shí)，順型順式試樣的失效形式為界面滑脫，順型逆式試樣的失效形式為端頭或搭接處斷裂，凹型凸型試樣出現(xiàn)端頭斷裂或界面滑脫現(xiàn)象。

綜上可見：簾線/橡膠復(fù)合材料的搭接段間距為5和15 mm時(shí)，試樣失效形式主要為搭接處斷裂，此處的簾線層和橡膠層所受應(yīng)力最大；當(dāng)搭接段間距為25 mm時(shí)，復(fù)合材料易發(fā)生界面滑脫和端頭斷裂失效。

3 結(jié)論

（1）簾線/橡膠復(fù)合材料在不同簾線層接頭搭接形式下的力學(xué)行為具有較大非線性，搭接段間距為5 mm時(shí)的凹型凸型搭接試樣的綜合力學(xué)性能最優(yōu)。

（2）簾線/橡膠復(fù)合材料的簾線層接頭搭接段間距為5和15 mm時(shí)，試樣失效形式主要為搭接處斷裂，此處的簾線層和橡膠層所受應(yīng)力最大；當(dāng)搭接段間距為25 mm時(shí)，復(fù)合材料易發(fā)生界面滑脫和端頭斷裂失效。