凌同華，歐陽(yáng)雄志，劉建偉，張勝

爆破振動(dòng)下雙洞隧道襯砌動(dòng)力響應(yīng)分析

凌同華1，歐陽(yáng)雄志1，劉建偉1，張勝2

(1. 長(zhǎng)沙理工大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410114；2. 湖南城市學(xué)院 土木工程學(xué)院，湖南 益陽(yáng) 413000)

以浙江省金華市里巖壟坑2號(hào)隧道為工程背景，研究Ⅲ級(jí)圍巖隧道爆破時(shí)襯砌動(dòng)力響應(yīng)。本文采用MinimateProTM振動(dòng)監(jiān)測(cè)儀對(duì)開(kāi)挖洞與鄰洞進(jìn)行了爆破振動(dòng)測(cè)量，并利用Midas GTS NX對(duì)雙洞隧道進(jìn)行數(shù)值模擬分析。研究結(jié)果表明：本洞初襯振動(dòng)速度和位移的最大值發(fā)生在拱頂處，橫向上的大小遠(yuǎn)小于縱向和豎向。對(duì)于縱向，拱頂及拱肩處的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)峰值速度遠(yuǎn)大于其他關(guān)鍵位置的，各關(guān)鍵位置的豎向位移和速度變化趨勢(shì)相同，但仍是拱頂處最大；本洞初襯應(yīng)力最大值位于拱腰處，先行洞應(yīng)力最大值在左拱腰處；其速度與位移的最大值位于左拱肩；先行洞二襯與后行洞掌子面的縱向間距應(yīng)為15～20 m。本文研究結(jié)果可為雙洞隧道的爆破施工提供 指導(dǎo)。

隧道工程；動(dòng)力響應(yīng)；數(shù)值分析；爆破；隧道襯砌

中國(guó)隧道施工條件復(fù)雜，在設(shè)計(jì)理論和工程實(shí)踐等方面遇到了諸多難題[1]。部分隧道工程受復(fù)雜的地質(zhì)情況和地形條件、線路總體規(guī)劃走向、工程預(yù)算等諸多因素影響，采用側(cè)壁導(dǎo)坑、三臺(tái)階、上下臺(tái)階和全斷面等不同方法進(jìn)行開(kāi)挖。鉆爆法是山嶺隧道運(yùn)用最廣的開(kāi)挖手段。山嶺隧道穿越堅(jiān)硬圍巖區(qū)域時(shí)，為保證隧道循環(huán)進(jìn)尺長(zhǎng)度，會(huì)采用較多藥量保證爆破效果，但爆破施工造成爆源周?chē)橘|(zhì)地強(qiáng)烈振動(dòng)，對(duì)隧道襯砌結(jié)構(gòu)造成損壞。因此，有必要對(duì)隧道襯砌結(jié)構(gòu)進(jìn)行隧道的爆破動(dòng)力響應(yīng)分析。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)比已進(jìn)行了大量研究[2?7]。凌同華[8]等人采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合，獲得了分岔隧道過(guò)渡段的振速研究及動(dòng)力響應(yīng)情況。胡守云[9]等人通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試與數(shù)值模擬，討論了隧道下穿機(jī)場(chǎng)跑道爆破施工對(duì)機(jī)場(chǎng)的影響。高杰[10]研究了常速、緩慢鐵路列車(chē)行駛動(dòng)載作用下隧道初期支護(hù)的應(yīng)力和位移響應(yīng)。仇文革[11]等人通過(guò)室內(nèi)相似模型試驗(yàn)對(duì)深埋硬巖隧道初期支護(hù)的劣化過(guò)程進(jìn)行了模擬。吳忠仕[12]等人通過(guò)三維數(shù)值模型，在應(yīng)力位移方向?qū)扔兴淼肋M(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)分析。但在隧道爆破荷載作用下對(duì)隧道初期支護(hù)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)研究較為少見(jiàn)。因此，本研究以浙江省金華市里巖壟坑2號(hào)隧道雙洞隧道工程爆破為例，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬結(jié)果，擬分析后行洞及先行洞初次襯砌結(jié)構(gòu)，得到關(guān)鍵位置處3個(gè)方向的質(zhì)點(diǎn)振速、應(yīng)力和位移的響應(yīng)規(guī)律，并通過(guò)對(duì)先行洞襯砌振速的研究，得出先行洞最優(yōu)二次襯砌施工位置。

1 工程概況

里巖壟坑2號(hào)隧道位于永康至武義公路改建工程內(nèi)，全長(zhǎng)864 m，洞身段埋深大，頂板最大埋深約為180 m。洞室?guī)r性為中風(fēng)化和微風(fēng)化凝灰?guī)r，巖芯較堅(jiān)硬，巖質(zhì)新鮮。在樁號(hào)ZK12+000處，采集現(xiàn)場(chǎng)爆破數(shù)據(jù)，并對(duì)該處進(jìn)行數(shù)值模擬，觀察爆破對(duì)后行洞與先行洞初期支護(hù)的動(dòng)力響應(yīng)。該隧道在Ⅲ級(jí)圍巖處，采用上、下臺(tái)階分步開(kāi)挖的形式。隧道寬為16.8 m，高為10.5 m。上臺(tái)階爆破如圖1所示，炮孔深度為3～5 m，循環(huán)進(jìn)尺為3 m，設(shè)計(jì)開(kāi)挖方量286 m3，初襯采用15 cm厚C20噴射混 凝土。

圖1 上臺(tái)階炮眼布置

隧道間距及測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示，其中，A為拱頂，B、C為拱肩，D、E為拱腰，F(xiàn)、G為拱腳，H為仰拱中點(diǎn)。

圖2 隧道間距及測(cè)點(diǎn)布置(單位：m)

2 現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)采集

表1 爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)

式中：為場(chǎng)地系數(shù)；為衰減系數(shù)。

對(duì)式(1)進(jìn)行數(shù)學(xué)變換，左、右同時(shí)取ln可知：

由于v、R和Q為已知量，參數(shù)α和lnK分別為一元二次函數(shù)斜率及截距。因此，對(duì)各方向測(cè)試數(shù)值進(jìn)行擬合，得出K、α的速度擬合曲線如圖3所示。

從圖3中可以看出，質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度峰值在不同方向的傳播規(guī)律為：

式中：T、V、L為橫向、垂向、徑向的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度峰值。

3 有限元數(shù)值模擬

選取部分Ⅲ級(jí)圍巖進(jìn)行模擬。由于模型的長(zhǎng)和高為隧道最大寬度和長(zhǎng)度的3倍以上，才能忽略模型邊界對(duì)爆破振動(dòng)的影響。因此，設(shè)置模型的長(zhǎng)、寬和高分別為184 m、80 m和90 m。模型采用軟件自動(dòng)劃分，尺寸控制由兩側(cè)到隧道中心，從4 m到1 m的網(wǎng)格。模型邊界的頂部為自由邊界，四周為無(wú)反射黏性邊界，底部為固定邊界，如圖4所示。

圖4 隧道3D模型

圍巖和隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)中的動(dòng)強(qiáng)度與靜強(qiáng)度差別很大。王思敬[13]提出了圍壓襯砌結(jié)構(gòu)靜彈性模量(s)與動(dòng)彈性模量(d)計(jì)算公式：

除了彈性模量，支護(hù)結(jié)構(gòu)中泊松比同樣存在動(dòng)靜之分，文獻(xiàn)[14]提出兩者之間的換算關(guān)系：

式中：d為動(dòng)泊松比；s為靜泊松比。

根據(jù)參考文獻(xiàn)[13]和[14]中的取值，本模型材料的參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 材料參數(shù)

注：為重度；為黏聚力；為內(nèi)摩擦角

爆炸產(chǎn)生的沖擊波沿徑向均勻地作用在隧道洞壁上，三角形荷載作為爆破荷載。確定爆破荷載加卸載時(shí)長(zhǎng)，本次試驗(yàn)加載時(shí)間[15]為10 ms，卸載時(shí)間為90 ms。爆破荷載作用在隧道洞壁上應(yīng)力峰值可由式(8)計(jì)算得到[16]：

其中，的計(jì)算式為：

由于Ⅲ級(jí)圍巖上臺(tái)階單段最大藥量為59.1 kg，作用面的距離最不利長(zhǎng)度約為1 m。由此，可求爆破荷載作用在洞壁上的應(yīng)力峰值為140.705 MPa，得出該爆破荷載時(shí)程曲線如圖5所示。

圖5 爆破荷載時(shí)程曲線

4 動(dòng)力響應(yīng)分析

通過(guò)數(shù)值模擬，計(jì)算出掌子面前方40 m的拱腰處豎向質(zhì)點(diǎn)峰值振動(dòng)速度為2.79 cm/s。由表1中爆心距40.92 m處豎向峰值振動(dòng)速度為2.92 cm/s和式(5)計(jì)算可知，后行洞的豎向質(zhì)點(diǎn)峰值振動(dòng)速度為3.71 cm/s。因數(shù)值模擬在均質(zhì)圍巖前提下進(jìn)行，但實(shí)際工程圍巖條件復(fù)雜，測(cè)試儀器也存在一定誤差，從而導(dǎo)致數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)儀器監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)存在差異。雖然誤差較小，但是仍能通過(guò)建立模擬對(duì)隧道襯砌的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行較好地反映。

通過(guò)對(duì)模型中后行洞距掌子面10 m處，以及先行洞距爆破位置最近隧道截面處的隧道拱頂、拱肩、拱腰、拱底及仰拱中點(diǎn)處，提取其各個(gè)方向上時(shí)程曲線，判斷隧道爆破對(duì)后行洞隧道初襯影響規(guī)律和對(duì)先行洞襯砌動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律。

4.1 后行洞隧道動(dòng)力響應(yīng)

4.1.1 襯砌振速響應(yīng)

通過(guò)對(duì)模型進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算，得出后行洞隧道爆破時(shí)程速度曲線，分別對(duì)橫向、縱向和豎向3個(gè)方向進(jìn)行分析，其結(jié)果如圖6所示。

從圖6中可以看出，對(duì)于后行洞隧道，橫向上質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)峰值速度在拱肩處最大，在拱頂處最小。縱向上，拱頂處的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)峰值速度最大，其次是拱肩位置。拱頂和拱肩位置的峰值速度遠(yuǎn)大于隧道同一斷面其他監(jiān)測(cè)位置的值，左右對(duì)稱(chēng)位置值一致。豎向上，同樣拱頂處質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)峰值速度最大，但隧道各監(jiān)測(cè)點(diǎn)處變化趨勢(shì)相同。

圖6 后行洞速度時(shí)程曲線

4.1.2 襯砌位移響應(yīng)

通過(guò)對(duì)模型進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算，得出后行洞隧道爆破時(shí)程位移曲線，分別對(duì)橫向、縱向和豎向3個(gè)方向進(jìn)行分析，其結(jié)果如圖7所示。

從圖7中可以看出，對(duì)于隧道后行洞位移，橫向上，拱肩、拱腰、拱腳的位移峰值依次變小，對(duì)拱頂和仰拱中點(diǎn)的影響不大。縱向上，拱頂位移最大，其次是拱肩和拱腰。由于上臺(tái)階爆破，拱腳和仰拱中點(diǎn)處位移沿反方向增長(zhǎng)，拱頂處位移0.88 mm，為仰拱中點(diǎn)位移的3.5倍。豎向上，隧道拱頂處最大位移為1.42 mm，隧道各點(diǎn)豎向位移方向一致，均沿隧道軸線向上，位移大小隨隧道從上至下逐漸減少。

圖7 后行洞位移時(shí)程曲線

4.1.3 對(duì)隧道襯砌應(yīng)力動(dòng)力響應(yīng)分析

通過(guò)對(duì)模型的后行洞與先行洞襯砌的最大主應(yīng)力進(jìn)行整理，見(jiàn)表3。表3中1代表先行洞襯砌最大主應(yīng)力，2代表爆破后行洞襯砌最大主應(yīng)力。

表3 隧道各位置最大主應(yīng)力

由表3可知，隧道爆破時(shí)，后行洞襯砌應(yīng)力最大值發(fā)生在拱腰處，其次是拱肩與拱頂。所以爆破過(guò)程中應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)測(cè)隧道這3個(gè)關(guān)鍵部分的變化情況，確保隧道初襯不被損壞。先行洞應(yīng)力最大值發(fā)生在左拱腰處，當(dāng)隧道爆破后，也要注意爆破截面處先行洞處左拱腰以及左拱腳的變化情況。

4.2 對(duì)先行洞隧道動(dòng)力響應(yīng)

研究隧道爆破對(duì)先行洞襯砌的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律，能更好地找出各個(gè)方向上最危險(xiǎn)處。然后對(duì)其進(jìn)行分析，采取措施，從而保證先行洞隧道襯砌的安全，進(jìn)而得出先行洞二襯的最優(yōu)距離。

4.2.1 襯砌速度響應(yīng)

通過(guò)對(duì)模型進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算，得出先行洞隧道每個(gè)方向上爆破時(shí)程速度曲線，如圖8所示。

從圖8中可以看出，對(duì)于橫向隧道先行洞，左拱腰處質(zhì)點(diǎn)峰值速度最大，隧道上半部先到峰值，隨后當(dāng)隧道下半部到達(dá)峰值后，各處變化趨勢(shì)相同。縱向隧道各點(diǎn)振動(dòng)趨勢(shì)大致相同，隧道左拱肩、左拱腰處的質(zhì)點(diǎn)峰值速度相對(duì)較大，兩者趨勢(shì)都是隧道左部的峰值速度大于隧道右部的，而豎向上左拱肩峰值速度最大，拱頂?shù)谋茸蠊凹绲穆孕?。因此，重點(diǎn)監(jiān)測(cè)先行洞左拱肩與拱腰處，能降低爆破對(duì)先行洞襯砌的影響。

4.2.2 襯砌位移響應(yīng)

通過(guò)對(duì)模型進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算，得出先行洞隧道每個(gè)方向上爆破時(shí)程位移曲線如圖9所示。

從圖9中可以看出，隧道爆破對(duì)先行洞襯砌位移的影響。隧道豎向的位移值為橫向的3倍，縱向的位移相對(duì)于橫向以及豎向的可忽略不計(jì)。因此，重點(diǎn)監(jiān)測(cè)先行洞左拱肩處位移變化值，可保證先行洞隧道安全。

4.2.3 對(duì)先行洞二襯距離影響

依據(jù)《爆破安全規(guī)程(GB 6722?2014)》中規(guī)定的爆破振動(dòng)安全允許標(biāo)準(zhǔn)，交通隧道中互相垂直的3個(gè)分量的安全允許振動(dòng)速度范圍為10～20 cm/s?！豆匪淼朗┕ぜ夹g(shù)細(xì)則(JTGT F60?2009)》中，隧道處于Ⅲ級(jí)圍巖區(qū)段，間距略小于2倍隧道單洞的開(kāi)挖面寬度，先行洞二襯的距離需滿足爆破振動(dòng)振速，不應(yīng)大于10 cm/s，所以取最安全質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度為10 cm/s。

由于2個(gè)隧道為平行關(guān)系，橫向與縱向的最大安全距離分別取22.67 m、21.77 m，豎向取隧道凈空高度的垂直距離10.6 m。由空間坐標(biāo)軸3個(gè)方向矢量和可知，實(shí)際安全距離為33.17 m，相當(dāng)于兩條隧道之間直角三角形的斜邊。而隧道間距30 m為其中一條直角邊，先行洞二襯安全距離為另外一條直角邊，距離為14.15 m。通過(guò)數(shù)值模擬，得出先行洞速度最大值均小于10 cm/s，即爆破不會(huì)對(duì)先行洞二襯造成影響。因此，對(duì)于先行洞二襯布置的間距，應(yīng)該距后行洞掌子面15～20 m處進(jìn)行布置，以保證安全及施工進(jìn)度。

5 結(jié)論

通過(guò)數(shù)值模擬分析，隧道爆破施工對(duì)后行洞及先行洞的襯砌都會(huì)產(chǎn)生影響，得出結(jié)論：

1) 后行洞襯砌的振速響應(yīng)在徑向與豎向上影響較大，最大值發(fā)生在拱頂，其次為拱肩。襯砌的位移峰值在徑向上，拱頂處位移2.69 mm，為仰拱中點(diǎn)的3.5倍。豎向拱頂上，位移最大值4.31 mm。施工過(guò)程中，加強(qiáng)拱頂處的支護(hù)強(qiáng)度，以及爆破后重點(diǎn)監(jiān)視拱頂和拱肩變化情況，以保證隧道襯砌的穩(wěn)定性。

2) 隧道爆破時(shí)，后行洞襯砌應(yīng)力最大值發(fā)生在拱腰處，其次是拱肩和拱頂。爆破過(guò)程中，應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)測(cè)隧道這3個(gè)部分的變化情況，以保證隧道初襯不被損壞。先行洞應(yīng)力最大值發(fā)生在左拱腰處，當(dāng)隧道爆破后，同樣需注意先行洞處左拱腰以及左拱腳的變化情況。

3) 隧道爆破對(duì)先行洞襯砌位移的影響，隧道豎向的位移為橫向的3倍，縱向位移與橫向以及豎向位移相比，可忽略不計(jì)。因此，重點(diǎn)監(jiān)測(cè)先行洞左拱肩處位移變化值，保證先行洞隧道安全。

4) 通過(guò)爆破振動(dòng)安全允許標(biāo)準(zhǔn)及數(shù)值模擬數(shù)據(jù)相結(jié)合，得出先行洞二襯布置的間距應(yīng)在距后行洞掌子面橫截面15～20 m處進(jìn)行布置是最經(jīng)濟(jì)實(shí)惠、安全的方案。

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Dynamic response analysis of double tunnel lining under blasting vibration

LING Tong-hua1, OUYANG Xiong-zhi1, LIU Jian-wei1, ZHANG Sheng2

(1. School of Civil Engineering, Changsha University of Science & Technology, Changsha 410114, China;2. School of Civil Engineering, Hunan City University, Yiyang 413000, China)

Taking the No. 2 tunnel of Li yan long keng in Jinhua City, Zhejiang Province as the research object, the blasting dynamic response of lining in the grade III surrounding rock was investigated. The blasting vibration of the blasting tunnel and the adjacent tunnel was measured by the MinimateProTMvibration monitor. The numerical analysis of the double tunnel was carried out using Midas GTS NX. The results show that, the maximum value of vibration velocity and displacement of the blasting tunnel occurs at the vault, and the value in the transverse direction is smaller than that in the longitudinal and vertical direction. For the longitudinal direction, the peak particle velocity at the position of arch and shoulder is larger than that at the other key positions. The variation trend of vertical displacement and velocity of each key position is the same, and the value at the position of arch is maximum. The maximum stress of the primary support of tunnel is located at the arch waist. For the excavated tunnel, the maximum stress occurs at the left arch waist, the maximum velocity and displacement is located at the left arch shoulder. The longitudinal distance between the lining of the existed tunnel and the working face of the back tunnel should change from 15 m to 20 m. The results of this study can provide guidance for blasting construction of double-hole tunnels.

tunnel engineering; dynamic response; numerical analysis; blasting; lining

U455.6

A

1674 ? 599X(2021)02 ? 0020 ? 08

2020?07?27

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51678071，51608183)；湖南省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(2018JJ3022)

凌同華(1968?)，男，長(zhǎng)沙理工大學(xué)教授，博士。