劉 政，黑東煒，毛從光，聶 鑫，陳 偉，崔志同，杜傳報(bào)

(西北核技術(shù)研究所，西安710024；強(qiáng)脈沖輻射環(huán)境模擬與效應(yīng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安710024)

高空電磁脈沖(high-altitude electromagnetic pulse, HEMP)作用范圍廣、電場(chǎng)強(qiáng)度大、頻譜范圍寬，可對(duì)數(shù)千千米的通信及電力基礎(chǔ)設(shè)施造成嚴(yán)重威脅[1-4]。架空電力線(xiàn)纜由于架空高、線(xiàn)纜長(zhǎng)，極易同高空電磁脈沖耦合，產(chǎn)生快上升沿、大幅值的電壓及電流，導(dǎo)致局部放電、擊穿或燒毀，對(duì)端口設(shè)備配電網(wǎng)變壓器、絕緣子等構(gòu)成威脅[5-6]。美國(guó)電磁脈沖委員會(huì)2008年發(fā)布的評(píng)估報(bào)告——《電磁脈沖襲擊對(duì)國(guó)家關(guān)鍵基礎(chǔ)設(shè)施的影響》指出，高空電磁脈沖對(duì)廣域分布式電力系統(tǒng)具有嚴(yán)重威脅。國(guó)際電工委員會(huì)(IEC)根據(jù)大量不同方向入射的電磁脈沖場(chǎng)線(xiàn)耦合終端的耦合電流波形統(tǒng)計(jì)，針對(duì)長(zhǎng)線(xiàn)端口制定了IEC 61000-2-10電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)[7-8]。然而，由于電力系統(tǒng)屬于廣域分布式系統(tǒng)，系統(tǒng)內(nèi)的架空電力線(xiàn)纜往往橫跨數(shù)千千米，因此，在不同區(qū)域中，線(xiàn)纜端接設(shè)備所處的地磁傾角與架空高度均可能發(fā)生變化，這些變化可能會(huì)對(duì)電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境產(chǎn)生影響。

本文基于Agrawal散射電壓的傳輸線(xiàn)耦合模型，充分考慮了高空電磁脈沖源區(qū)與架空電力線(xiàn)纜之間相對(duì)位置的隨機(jī)性，推導(dǎo)了架空電力線(xiàn)纜高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境變量參數(shù)計(jì)算公式，計(jì)算了不同地磁傾角及不同架空高度下的電力線(xiàn)纜傳導(dǎo)環(huán)境波形參數(shù)，并與IEC 61000-2-10標(biāo)準(zhǔn)波形參數(shù)進(jìn)行了對(duì)比分析，為電力系統(tǒng)高空電磁脈沖易損性評(píng)估提供參考。

1基于Agrawal散射電壓的傳輸線(xiàn)耦合模型及有效長(zhǎng)度的選取

損耗大地上，高空電磁脈沖傳輸?shù)膱?chǎng)線(xiàn)耦合計(jì)算模型，如圖1所示。

圖1高空電磁脈沖傳輸?shù)膱?chǎng)線(xiàn)耦合計(jì)算模型Fig.1HEMP coupling model of transmission line

本文采用Agrawal散射電壓的傳輸線(xiàn)耦合模型，將入射場(chǎng)同散射場(chǎng)分開(kāi)計(jì)算，主要計(jì)算方程為

(1)

其中，Vs(x)為散射電壓；V2′(x)為切向電壓；Z′和Y′分別為傳輸線(xiàn)單位長(zhǎng)度的阻抗和導(dǎo)納。電流及傳輸線(xiàn)兩端的電壓可通過(guò)BLT方程求解得到。

(2)

其中，ρ1和ρ2分別為傳輸線(xiàn)兩端的反射系數(shù)；S1和S2分別為傳輸線(xiàn)的兩個(gè)激勵(lì)源；l為架空電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度。對(duì)于架空電力線(xiàn)纜的高空電磁脈沖場(chǎng)線(xiàn)耦合響應(yīng)，入射波通常選用IEC 61000-2-9中的雙指數(shù)脈沖，電場(chǎng)強(qiáng)度波形可表示為

E(t)=kEmax(e-αt-e-βt)

(3)

其中，k=1.3；Emax=50 kV·m-1；α=4×107s-1；β=6×108s-1。

架空電力線(xiàn)纜的高空電磁脈沖場(chǎng)線(xiàn)耦合存在臨界耦合長(zhǎng)度，即當(dāng)電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度達(dá)到某個(gè)固定值時(shí)，耦合電壓或電流不再隨電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度的增加而增加，耦合電流峰值Ip趨于飽和[9]。圖2給出了掠入射時(shí)耦合電流峰值Ip與架空電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度l之間的關(guān)系。

圖2掠入射時(shí)耦合電流峰值與架空電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度之間的關(guān)系Fig.2Coupling peak current vs. elevated line lengthwith grazing incidence

由圖2可見(jiàn)，當(dāng)架空電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度超過(guò)1.5 km時(shí)，掠入射情況下的耦合電流峰值不再隨架空電力線(xiàn)纜長(zhǎng)度的變化而改變，因此本文后續(xù)計(jì)算分析時(shí)，為保證傳導(dǎo)環(huán)境參數(shù)計(jì)算中架空線(xiàn)纜長(zhǎng)度大于臨界耦合長(zhǎng)度，選取2 km作為架空電力線(xiàn)纜的標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度。

2架空電力線(xiàn)纜高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境生成

架空電力線(xiàn)纜在高空電磁脈沖作用下產(chǎn)生的耦合電流峰值、上升沿最小值及脈沖寬度最大值一般不會(huì)集中在一種入射條件下出現(xiàn)。為了能夠充分地考核被試品的性能，目前采用的傳導(dǎo)環(huán)境波形是通過(guò)窮舉大量入射方向和不同極化角度的場(chǎng)線(xiàn)耦合響應(yīng)，并對(duì)計(jì)算的電流峰值及整流脈沖特征參數(shù)等進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，生成類(lèi)似包絡(luò)線(xiàn)性質(zhì)的雙指數(shù)波形。圖3給出了歸一化后的雙指數(shù)脈沖波形。其中，η為上升沿系數(shù)，取值在[0,1]之間；脈沖上升沿tr為波形從η1=0.1上升到η2=0.9所用的時(shí)間；脈沖半寬tw為ηw=0.5處的波形寬度；傳導(dǎo)環(huán)境生成過(guò)程中使用的有效脈寬tpw為ηpw=1/e處的波形寬度[8]。

圖3歸一化后的雙指數(shù)脈沖波形Fig.3Normalized double exponential pulse waveform

生成高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境的步驟為

1)確定架空電力線(xiàn)纜參數(shù)，如架空高度、長(zhǎng)度等。通常，架空高度越高，耦合電流峰值越大；長(zhǎng)度越長(zhǎng)，耦合電流峰值越大，但存在耦合臨界長(zhǎng)度。

2)確定地磁傾角。地磁傾角會(huì)影響高空電磁脈沖的極化方向，從而影響最終的耦合響應(yīng)。

3)確定電力系統(tǒng)所處的環(huán)境參數(shù)，如大地電導(dǎo)率、相對(duì)介電常數(shù)等。

4)針對(duì)給定參數(shù)的電力系統(tǒng)架空線(xiàn)纜，通過(guò)窮舉所有架空線(xiàn)纜與高空電磁脈沖源區(qū)之間的位置關(guān)系，確定不同的方位角，得到大量樣本的終端耦合電流波形。

5)提取耦合電流波形參數(shù)，確定耦合電流峰值和整流沖擊值，并對(duì)參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)排序，得到相應(yīng)的累計(jì)概率分布曲線(xiàn)；在所有樣本中找到耦合響應(yīng)的最大電流變化率，作為后續(xù)傳導(dǎo)環(huán)境計(jì)算的依據(jù)。

6)選取給定概率下的耦合電流峰值作為傳導(dǎo)環(huán)境波形的峰值；將耦合電流峰值的80%除以最大電流變化率得到傳導(dǎo)環(huán)境波形的上升沿；將給定概率下的整流沖擊值除以耦合電流峰值得到相應(yīng)的有效脈寬tpw，從而進(jìn)一步計(jì)算得到脈寬半寬tw。

高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境生成過(guò)程中使用了耦合電流峰值、最大電流變化率和整流沖擊值3個(gè)電磁范數(shù)概念。耦合電流峰值Ip是耦合電流在時(shí)域上的無(wú)窮范數(shù)，是所有耦合電流波形峰值絕對(duì)值中的最大值，表征電磁脈沖的威脅等級(jí)，可表示為

Ip=|I(t)|max

(4)

最大電流變化率ε是耦合電流在時(shí)域上的無(wú)窮范數(shù)，是所有耦合電流波形中變化率絕對(duì)值中的最大值，表征電磁脈沖上升沿變化的快慢，常出現(xiàn)在掠入射的情況下，可表示為[8]

(5)

整流沖擊值Q是耦合電流在時(shí)域上的1-范數(shù)，是電流幅值的絕對(duì)值在全時(shí)域上的積分，是與能量有關(guān)的參數(shù)，可表示為

(6)

由高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境生成步驟可知，耦合模型中線(xiàn)纜參數(shù)、地理參數(shù)及環(huán)境參數(shù)的變化均會(huì)使最終的高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境參數(shù)發(fā)生變化，因此，應(yīng)針對(duì)電力系統(tǒng)的不同節(jié)點(diǎn)，分別計(jì)算各處設(shè)備的高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境。

3場(chǎng)線(xiàn)耦合模型中的物理參數(shù)及其分布特性

高空電磁脈沖場(chǎng)線(xiàn)耦合模型中相關(guān)物理參數(shù)的統(tǒng)計(jì)分布特性決定了場(chǎng)線(xiàn)耦合情況的窮舉結(jié)果。由于廣域分布式電力及通信系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)設(shè)備的地理位置通常是固定的，因此，本文從設(shè)備角度出發(fā)，充分考慮高空電磁脈沖源區(qū)與設(shè)備之間相對(duì)位置的隨機(jī)性，建立場(chǎng)線(xiàn)耦合模型。該模型中的主要參數(shù)為

1)源區(qū)高度H

源區(qū)高度H表示高空電磁脈沖初始發(fā)生區(qū)域距地球表面的垂直距離。在沒(méi)有特殊指定的情況下，認(rèn)為源區(qū)高度在[50 km, 400 km]之間服從均勻分布。

2)地心角β

地心角β的定義，如圖4所示。β表示源區(qū)和設(shè)備分別與地心連線(xiàn)之間的夾角。通常認(rèn)為，地心角β在[0,βmax]之間服從均勻分布，最大值βmax由源區(qū)高度決定，可表示為

(7)

圖4地心角β的定義Fig.4Definition of core angle β

3)方位角δ

高空電磁脈沖源區(qū)與架空線(xiàn)纜的3維空間位置關(guān)系，如圖5所示。圖5中，方位角δ表示線(xiàn)纜設(shè)備處(observer)與源區(qū)投影處地磁南極的位置關(guān)系，通常認(rèn)為，δ在[0,2π]之間服從均勻分布。

圖5高空電磁脈沖源區(qū)與架空線(xiàn)纜的3維空間位置關(guān)系Fig.5Three-demensional relationship betweenburst and elevated line

4)方向角φ

上述4個(gè)獨(dú)立變量的分布特性使高空電磁脈沖的場(chǎng)線(xiàn)耦合響應(yīng)具有隨機(jī)性。圖4及圖5中變量之間的相互關(guān)系為

(8)

(9)

其中，d表示高空電磁脈沖源區(qū)與架空線(xiàn)纜設(shè)備之間的直線(xiàn)距離，可表示為

(10)

5)地磁傾角θb

地磁傾角θb表示地球表面任一點(diǎn)總地磁場(chǎng)強(qiáng)度的矢量方向與xOy水平面的夾角。通常，北半球的地磁傾角為正，南半球的地磁傾角為負(fù)。電磁脈沖自源區(qū)傳播至線(xiàn)纜設(shè)備處時(shí)，極化方向角α的分布特性會(huì)受到θb的影響。α可表示為

(11)

4統(tǒng)計(jì)特性分析方法及數(shù)值驗(yàn)證

高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境的計(jì)算與分析中，常用蒙特卡羅方法。但當(dāng)開(kāi)展不同地理位置、架空高度及大地電導(dǎo)率等多種因素對(duì)高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境的影響分析時(shí)，需要多次使用蒙特卡羅方法，計(jì)算效率較低，因此，亟需一種高效的統(tǒng)計(jì)特性分析方法。

多項(xiàng)式混沌展開(kāi)(polynomial chaos，PC)方法源自Wiener提出的同性混沌法，是一種數(shù)理基礎(chǔ)嚴(yán)密的統(tǒng)計(jì)特性分析方法。該方法利用展開(kāi)正交多項(xiàng)式的性質(zhì)，將隨機(jī)過(guò)程的隨機(jī)特性轉(zhuǎn)移到多項(xiàng)式的系數(shù)上，建立隨機(jī)變量與隨機(jī)響應(yīng)量之間的函數(shù)關(guān)系，可求解隨機(jī)響應(yīng)量的全部概率信息。對(duì)于具有多變量的傳輸線(xiàn)場(chǎng)線(xiàn)耦合模型，該方法可表示為

Iload=Y(ξ)

(12)

其中，ξ=(ξ1,ξ2,ξ3，…，ξn)T為n維隨機(jī)變量向量。根據(jù)隨機(jī)變量所對(duì)應(yīng)的多項(xiàng)式，場(chǎng)線(xiàn)耦合模型可展開(kāi)為

(13)

對(duì)式(13)進(jìn)行截?cái)嗫傻?/p>

(14)

截?cái)嗪蟮捻?xiàng)數(shù)m由變量數(shù)n及多項(xiàng)式最高階數(shù)p決定，可表示為

(15)

根據(jù)多項(xiàng)式展開(kāi)的正交性，多項(xiàng)式的系數(shù)可通過(guò)各基項(xiàng)對(duì)隨機(jī)過(guò)程在Hilbert空間內(nèi)作內(nèi)積得到，計(jì)算公式為

(16)

通過(guò)多項(xiàng)式系數(shù)及相關(guān)內(nèi)積，可計(jì)算得到場(chǎng)線(xiàn)耦合模型的統(tǒng)計(jì)特性參數(shù)。均值和方差的計(jì)算公式分別為

Iload-mean=E(Y(ξ))=a0

(17)

(18)

高空電磁脈沖場(chǎng)線(xiàn)耦合模型中，變量H，β，δ，φ均服從均勻分布，與這些變量對(duì)應(yīng)的正交多項(xiàng)式為勒讓德正交多項(xiàng)式。

為了驗(yàn)證多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法的高效性與準(zhǔn)確性，本文計(jì)算了包含H，β，δ，φ這4個(gè)變量的高空電磁脈沖場(chǎng)線(xiàn)耦合統(tǒng)計(jì)特性參數(shù)，得到耦合電流均值Iload-mean及其標(biāo)準(zhǔn)偏差σ隨時(shí)間的變化關(guān)系，如圖6所示。為方便比較，圖6還給出了蒙特卡羅方法(MC)的計(jì)算結(jié)果。計(jì)算中，蒙特卡羅方法的樣本量為246 240，多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法的高斯積分采樣點(diǎn)為10。

圖6耦合電流均值及其標(biāo)準(zhǔn)偏差隨時(shí)間的變化關(guān)系Fig.6Mean value and its standard deviationof coupling current vs. time

由圖6可見(jiàn)，多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法得到的耦合電流均值及其標(biāo)準(zhǔn)偏差與蒙特卡羅方法的計(jì)算結(jié)果相符，但蒙特卡羅方法的計(jì)算用時(shí)為25.81 h，多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法的計(jì)算用時(shí)為0.63 h，前者是后者的41倍。這表明多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法中，高斯積分的計(jì)算精度滿(mǎn)足多項(xiàng)式混沌展開(kāi)的要求，多項(xiàng)式展開(kāi)所選取的階數(shù)p也滿(mǎn)足需求，且多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法在傳導(dǎo)環(huán)境計(jì)算中具有高效性。

5高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境數(shù)值計(jì)算與分析

利用多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法的解析表達(dá)式，可以快速地得到大量波形，從而得到相關(guān)參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特性分布。選取地磁傾角θb為45°，線(xiàn)纜長(zhǎng)度l為2 km，架空高度h為10 m，大地電導(dǎo)率γg為0.01 S·m-1，計(jì)算得到耦合響應(yīng)特征參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特性分布，如圖7所示。由圖7可見(jiàn)，由解析多項(xiàng)式得到的累計(jì)概率P與蒙特卡羅方法得到的結(jié)果吻合良好，不同概率下的參數(shù)取值，如表1所列。

圖7耦合響應(yīng)特征參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特性分布Fig.7Probability distribution function of specificparameters in coupling response

表1不同概率下的參數(shù)取值Tab.1Norms with different confidence

本文在掠入射條件下的耦合電流中得到電流最大變化率為4.62×1011A·s-1，有效脈寬tpw取各概率中對(duì)應(yīng)的最大值195.85 ns，電流峰值分別取概率為99%和99.9%時(shí)的相應(yīng)值，按照第2節(jié)中步驟進(jìn)行雙指數(shù)波形擬合，得到θb=45°時(shí)，線(xiàn)纜長(zhǎng)度l為2 km，架空高度h為10 m，大地電導(dǎo)率γg為0.01 S·m-1條件下的高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境波形，如圖8所示。為方便比較，圖8還給出了IEC 61000-2-10標(biāo)準(zhǔn)波形。圖8中傳導(dǎo)環(huán)境波形參數(shù)的對(duì)比，如表2所列。由圖8和表2可見(jiàn)，對(duì)于固定地理位置的架空電力線(xiàn)纜端接設(shè)備，當(dāng)采用高概率時(shí)，計(jì)算所得的傳導(dǎo)環(huán)境波形較標(biāo)準(zhǔn)電流峰值更高、上升沿更快、脈沖半寬更大。

圖8高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境波形Fig.8The conducted environment waveform of HEMP

表2傳導(dǎo)環(huán)境波形參數(shù)的對(duì)比(θb=45°)Tab.2Comparison of conducted environment parameters

圖9給出了不同架空高度下，架空電力線(xiàn)纜傳導(dǎo)環(huán)境波形耦合電流峰值Ip(P=99.9%)隨地磁傾角θb的變化關(guān)系。由圖9可見(jiàn)，Ip的取值波動(dòng)范圍為2～6 kA；在θb固定時(shí)，Ip隨h的增大而逐漸增大；在h固定時(shí)，Ip隨θb的增大而逐漸減小。

圖9不同架空高度下，耦合電流峰值(P=99.9%)隨地磁傾角的變化Fig.9Coupling current peak (P=99.9%) vs. dip angle at different heights

分析認(rèn)為，傳輸線(xiàn)終端垂直段電場(chǎng)積分的變大會(huì)導(dǎo)致終端耦合電流變大，因此，在給定概率下，傳導(dǎo)環(huán)境波形的耦合電流峰值隨架空高度的增大而增大。地磁傾角的增大會(huì)使極化角α的分布向水平極化集中，圖10給出了不同地磁傾角下的極化角累計(jì)概率分布。

圖10不同地磁傾角下的極化角累計(jì)概率分布Fig.10Probability distribution function of polarizationangle at different dip angles

對(duì)于架空長(zhǎng)線(xiàn)纜，由于其耦合電流峰值常出現(xiàn)在掠入射的情況下，即完全垂直極化方式下的電磁脈沖對(duì)架空長(zhǎng)線(xiàn)的耦合是最大的，因此，在極化角α更趨向于水平極化分布的高地磁傾角處，場(chǎng)線(xiàn)耦合更多的情況是偏水平極化，導(dǎo)致低幅值的終端耦合電流占居主要部分，所以，在給定概率下，傳導(dǎo)環(huán)境波形的耦合電流峰值隨地磁傾角的增大而逐漸減小。

圖11給出了不同架空高度下，架空電力線(xiàn)纜傳導(dǎo)環(huán)境波形上升沿tr(P=99.9%)隨地磁傾角θb的變化關(guān)系。

圖11不同架空高度下，上升沿(P=99.9%)隨地磁傾角的變化關(guān)系Fig.11 Risetime (P=99.9%) vs. dip angleat different heights

由圖11可見(jiàn)，tr取值的波動(dòng)范圍為4～12 ns；在θb固定時(shí)，tr隨h的增大而逐漸增大；在h固定時(shí)，tr隨θb的增大而逐漸減小。這是因?yàn)閠r是由架空線(xiàn)纜終端耦合電流峰值的80%除以最大電流變化率峰值得到的，而最大電流變化率峰值在線(xiàn)纜參數(shù)固定時(shí)不會(huì)發(fā)生改變。最大電流變化率峰值隨線(xiàn)纜架空高度的變化關(guān)系，如圖12所示。

圖12最大電流變化率峰值隨線(xiàn)纜架空高度的變化關(guān)系Fig.12Max derivative value of current vs. height

由圖12可見(jiàn)，最大電流變化率峰值隨線(xiàn)纜架空高度的增加僅發(fā)生微小降低。因此，圖11中上升沿隨線(xiàn)纜架空高度及地磁傾角的變化趨勢(shì)與圖9中耦合電流峰值的相應(yīng)變化趨勢(shì)基本一致。

圖13給出了不同架空高度下，架空電力線(xiàn)纜傳導(dǎo)環(huán)境波形脈沖半寬tw(P=99.9%)隨磁傾角θb的變化關(guān)系。由圖13可見(jiàn)，tw的取值范圍為70～150 ns；在θb固定時(shí)，tw隨h的增大而逐漸減小；在h固定時(shí)，tw隨θb的增大而逐漸減小。

圖13不同架空高度下，脈沖半寬(P=99.9%)隨地磁傾角的變化關(guān)系Fig.13Pulse half width(P=99.9%) vs. dipangle at different height

典型的電力系統(tǒng)架空線(xiàn)路配電網(wǎng)工程設(shè)計(jì)中，水泥單桿或鋼管桿高度通常為10～20 m，且分布廣泛，各節(jié)點(diǎn)設(shè)備處的地磁傾角變化較大。地磁傾角在歐洲的變化范圍為55°～75°，在美國(guó)為60°～75°，在加拿大北部可達(dá)90°，因此，在高空電磁脈沖性能考核時(shí)應(yīng)當(dāng)使用不同的傳導(dǎo)環(huán)境試驗(yàn)波形。如果使用IEC 61000-2-10中給出的單一傳導(dǎo)環(huán)境波形，則對(duì)地磁傾角較小區(qū)域的設(shè)備，可能出現(xiàn)電流峰值較低的欠考核情況；反之，對(duì)地磁傾角較大區(qū)域的設(shè)備，則可能出現(xiàn)電流峰值較高的過(guò)考核情況。

6結(jié)論

本文將多項(xiàng)式混沌展開(kāi)方法與基于Agrawal散射電壓的傳輸線(xiàn)模型相結(jié)合，提出了架空電力線(xiàn)纜高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境的生成方法和步驟，驗(yàn)證了方法的可行性，提高了計(jì)算效率。計(jì)算結(jié)果表明，不同地理位置處及不同架空高度下，電力系統(tǒng)線(xiàn)纜終端設(shè)備所受的高空電磁脈沖傳導(dǎo)環(huán)境不盡相同，脈沖電流峰值的變化范圍為2～6 kA，脈沖上升沿的變化范圍為4～12 ns，脈沖半寬的變化范圍為70～150 ns。建議在性能考核試驗(yàn)中，應(yīng)針對(duì)具體問(wèn)題進(jìn)行具體分析，以免出現(xiàn)設(shè)備性能欠考核或過(guò)考核的情況。