阮左正

(沈陽(yáng)鋁鎂設(shè)計(jì)研究院有限公司，遼寧 沈陽(yáng) 110001)

0 引 言

框架核心筒中的外框架部分采用型鋼砼柱和H型鋼梁，內(nèi)部筒體部分采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)。H型鋼梁與內(nèi)部筒體采用鉸接連接，與型鋼砼柱剛性連接。由于軟件的局限性，殼單元不能設(shè)置塑性鉸，因此對(duì)于筒體進(jìn)入塑性階段的性能需要考慮采用等效轉(zhuǎn)化的方法，通常的做法是采用將剪力墻簡(jiǎn)化成框架斜支撐的宏模型，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化模型見圖1。

圖1 框架-筒體簡(jiǎn)化計(jì)算模型示意圖Fig.1 Simplified calculation model of a frame-cylinder structure

1 框架與筒體剛度比對(duì)結(jié)構(gòu)受力性能的影響分析

1.1 分析方案

按照上節(jié)介紹的簡(jiǎn)化方法將剪力墻等效成斜支撐結(jié)構(gòu)，采用振型分布的形式，對(duì)該結(jié)構(gòu)進(jìn)行空間計(jì)算分析并得到前三階振型模態(tài)分析結(jié)果。并采用如下2種方案進(jìn)行對(duì)比分析。方案1：主要構(gòu)件截面尺寸見表1。為了改變框架部分與筒體部分的剛度比，先保證筒體剛度不變即剪力墻厚度不變，通過(guò)調(diào)整框架柱截面尺寸來(lái)改變外部框架部分的剛度。

表1 方案1模型主要參數(shù)Tab.1 Main model parameters for scheme 1

方案2：主要構(gòu)件截面尺寸見表2。保證外部框架剛度不變即框架柱截面尺寸不變，通過(guò)調(diào)整核心筒體的剪力墻厚度改變筒體部分的剛度。

表2 方案2模型主要參數(shù)Tab.2 Main model parameters for scheme 2

1.2 計(jì)算結(jié)果分析

1.2.1 樓層剪力

為分析剛度比對(duì)各層剪力值分配情況的影響，對(duì)上述分析模型進(jìn)行push-over分析，能夠得出各個(gè)樓層剪力值在多遇地震和罕遇地震的變化情況。

(1)方案1樓層剪力

不同框架柱截面尺寸下的各樓層剪力占總基底剪力的百分比見圖2，圖中即包含多遇地震也給出了罕遇地震情況下百分比。圖中Ⅰ～Ⅳ代表表2中的4種不同模型。

通過(guò)對(duì)圖2的分析，可以得出如下結(jié)論：各樓層剪力值得變化趨勢(shì)變化不大，并不受多遇地震或者罕遇地震的影響。①當(dāng)筒體剪力墻厚度不變，即核心筒剛度相同的條件下，框架部分所承擔(dān)剪力隨柱截面尺寸的加大而增加，相應(yīng)的筒體所承擔(dān)剪力減小。②層數(shù)越高，框架部分所承擔(dān)剪力的百分比越大，當(dāng)筒體剪力墻進(jìn)入屈服階段后，框架剪力百分比變大的趨勢(shì)更加明顯，而底層框架所承擔(dān)剪力百分比是最小。

圖2 方案1各模型剪力分配Fig.2 Shear force distributions in models for scheme 1

(2)方案2模型樓層剪力

不同筒體剪力墻厚度下的各樓層剪力占總基底剪力的百分比見圖3，圖中即包含多遇地震也給出了罕遇地震情況下百分比。

圖3 方案2各模型剪力分配Fig.3 Shear force distributions in models for scheme 2

通過(guò)對(duì)圖3的分析，可以得出如下結(jié)論：①罕遇地震情況下，隨著筒體剪力墻厚度的變大，20層以下的框架所承擔(dān)的剪力所占百分比相對(duì)較小，而20層以上，各樓層框架承擔(dān)剪力所占百分比趨于相同。從而可得出，框架部分承擔(dān)剪力所占百分比受筒體剪力墻厚度影響很小。②多遇地震情況下，結(jié)構(gòu)仍然在彈性范圍內(nèi)，框架承擔(dān)剪力占比沿層高分布趨勢(shì)與理論模型基本一致，即最下部趨于零，向上逐漸增加，大概在20層附近達(dá)到極值，之后減小，然后在頂層會(huì)有明顯加大。筒體剪力墻厚度的變化對(duì)剪力占比影響不大。

1.2.2 樓層傾覆力矩

(1)方案1樓層彎矩

對(duì)于高層結(jié)構(gòu)，在計(jì)算分析過(guò)程中，傾覆力矩必須作為一項(xiàng)重要指標(biāo)得到檢驗(yàn)。圖4、圖5示意出了方案1中不同模型的外部框架和內(nèi)部筒體彎矩以及總彎矩沿樓層高度的變化情況，既包含多遇地震也包含罕遇地震下的情況。

(a)模型Ⅰ

圖5 方案1各模型各樓層彎矩所占百分比Fig.5 Bending moment shares in stories of each model for scheme 1

(2)方案2樓層彎矩

不同筒體剪力墻厚度下，框架和筒體部分各樓層彎矩以及彎矩沿樓層所占百分比的變化情況見圖6、圖7。

(a)模型t300層彎矩

圖7 方案2各模型各樓層彎矩所占百分比Fig.7 Bending moment shares in stories of each model for scheme 2

通過(guò)圖6、圖7的分析可知：框架部分和筒體部分所承擔(dān)的彎矩及所占總彎矩百分比分別隨著框架柱截面和筒壁剪力墻厚度的增大而增加，這一趨勢(shì)并不隨著多遇地震和罕遇地震而變化。從圖中可以看出，10層以下，彎矩值和所占百分比的變化趨勢(shì)更加明顯，而10層以上變化趨勢(shì)減弱，即高層結(jié)構(gòu)的底部彎矩值對(duì)構(gòu)件截面尺寸的變化更加敏感。

1.2.3 結(jié)構(gòu)側(cè)向變形

(1)方案1模型位移分析

多遇地震和罕遇地震情況下，框架柱截面尺寸的變化對(duì)層位移和層間位移角的變化趨勢(shì)見圖8。

(a)層位移

通過(guò)圖8的分析可知：①層位移、層間位移角隨著框架柱截面尺寸的增大而減小。而且層間位移和位移角在20層以上的變化很小，在20層附近最大；②表3給出了多遇地震和罕遇地震情況下的最大層間位移角，同時(shí)給出了相應(yīng)的樓層位置；③層間位移隨著層數(shù)變化呈彎曲型；④多遇地震條件下，隨著框架柱截面尺寸的減小，層間位移角最大值所在樓層位置明顯上移，而罕遇地震則趨勢(shì)相反。

表3 最大層間位移角及其位置Tab.3 Stories and the maximum inter displacement angles

(1)方案2模型位移分析

筒體剛度變化的4種模型在多遇地震和罕遇地震作用下的位移值見圖9。

通過(guò)對(duì)圖9的分析可知：①層位移、層間位移角隨著筒體剪力墻厚度的增大而減小。而且層間位移和位移角在15層以上的變化幅度很小，在15層附近最大；②表4給出了多遇地震和罕遇地震情況下的最大層間位移角，同時(shí)給出了相應(yīng)的樓層位置；③層間位移隨著層數(shù)變化亦呈彎曲型；④多遇地震條件下，隨著筒體剪力墻厚度的增加，層間位移角最大值所在樓層位置明顯上移，而罕遇地震則趨勢(shì)相反。

(a)層位移

表4 最大層間位移角及其發(fā)生的位置Tab.4 Stories and the maximum inter displacement angles

2 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)改變外部框架與內(nèi)部核心筒間的相對(duì)剛度，對(duì)比分析了剛度比對(duì)抗震性能的影響，經(jīng)計(jì)算和對(duì)比分析得出以下結(jié)論：

(1)對(duì)于鋼筋砼-核心筒這種結(jié)構(gòu)，框架部分所承擔(dān)剪力占總剪力的百分比隨著框架與筒體剛度比的增大而增加，尤其在彈塑性階段，所占百分比加大的更加明顯；

(2)框架所承擔(dān)的樓層彎矩占總彎矩的百分比隨著剛度比的增加而加大，但增加的并不明顯；

(3)無(wú)論是多遇地震還是罕遇地震，框架核心筒結(jié)構(gòu)的整體變形趨勢(shì)都是彎曲型，而這種趨勢(shì)受剛度比的影響并不大；

(4)外部框架與內(nèi)部筒體的剛度比對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)向變形和層間位移角的影響很小，隨剛度比的增加，結(jié)構(gòu)變形稍有增大。