蘇森林，皮 佳

（廣東省建筑設計研究院有限公司 廣州510010）

1 工程概況

某工程主體為2 座塔樓，相距約64 m，2 座塔樓在6、7 層采用鋼結構連體進行連接，連體最大跨度約85.0 m，屬于特大跨度連體結構超限高層。其中A 塔樓地上8 層，地下1 層，總高度42.40 m，平面尺寸為30.40 m×63.20 m，主要層高為4.5 m 和4.2 m；B 塔樓地上10層，地下1層，總高度52.05 m，平面尺寸為33.30 m×62.60 m，主要層高為4.5 m。位于6、7 層處的連體寬9.3 m，2層高度共9.0 m（見圖1）。

圖1 2塔樓連體結構計算模型Fig.1 Calculation Model of Two Tower Connected Structure

2 連體結構方案初步選型分析

2.1 連體鋼結構桁架方案選型分析

結合建筑使用功能需求及結構受力特點，為適應大跨度、高跨高比的需求（連體寬度9.3 m，最大跨度85 m，共2 層，高度9.0 m），連體結構采用鋼結構桁架［1-2］。選取3 種鋼結構桁架結構形式進行比選，分別為①普通桁架（上、下弦桿及腹桿采用Q420 鋼材，其余桿件采用Q345B 鋼材）；②斜腹桿為拉桿的桁架（上、下弦及直腹桿均為箱形截面，采用Q420 鋼材，拉桿采用Q650）；③空腹桁架（上、下弦及直腹桿強度等級為Q420）。連體桁架的主要節(jié)間間距為8.3 m（見圖2）。

對于本工程桁架結構，在滿足建筑凈高及透光的要求下，選取剛度大截面高度小的箱型截面。根據(jù)計算結果，其工程量指標統(tǒng)計如表1所示。

表1 連體鋼結構桁架方案鋼材用量統(tǒng)計Tab.1 Statistics of Steel Consumption for Conjoined Steel Structure Truss Scheme

從鋼材用量統(tǒng)計可以看出，普通桁架方案用鋼量遠低于另外2種方案，經(jīng)濟性較好，且普通桁架方案的斜腹桿最大截面為B350×350×25，能夠滿足建筑功能及立面的要求。根據(jù)以上分析結果，結合結構受力特點、建筑功能需求及經(jīng)濟性，本工程采用交叉斜桿的普通桁架方案。

2.2 連體鋼結構與塔樓水平連接方式分析

因連體部分體量大，連體與塔樓的連接方式較為重要，在連體與B塔固結的條件下，采用有限元分析軟件Midas/Gen 分析對比連體與A 塔3 種不同連接方式的受力特征，包括鋼連體與A塔樓采用固接連接、采用鉸接連接以及采用滑動支座連接。其中滑動支座阻尼器參數(shù)為500 000 kN/m，阻尼系數(shù)3 000 kN/（m/·s-1），阻尼指數(shù)為0.3。

從分析結果看出（見圖3～圖5），固接與鉸接連接2 種方式其構件內力變化不明顯，但鉸接方式的桁架位移為固接方式的2倍，而滑動支座連接方式，其構件內力及位移變形也更大。綜合考慮，雖然固接連接方式的邊跨桁架桿件內力較大，但其仍處于桿件承載力范圍內，本工程采用固接連接方式。

圖3 固接連接方式連體桁架計算結果Fig.3 Calculation Results of the Truss with Fixed Connection

圖4 鉸接連接方式連體桁架計算結果Fig.4 Calculation Results of the Truss with Hinged Connection

圖5 滑動支座連接方式連體桁架計算結果Fig.5 Calculation Results of the Truss with Sliding Connection

3 連體結構的地震作用分析

本工程建設場地抗震設防烈度為7 度，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，本工程屬復雜連體超限高層，其連體桁架屬于關鍵構件，采用Midas/Gen建立模型對其進行正常使用階段的受力分析（考慮豎向荷載、地震作用及風荷載），并進行中震及大震的計算分析，因本連體桁架為大跨度連體，計算分析需同時考慮豎向地震的作用（1.2DL+0.6LL+1.3SEhk+0.5SEvk），連體桁架整體的性能目標為中震彈性，大震不屈服［3-5］。模型進行整體抗震驗算時，需考慮樓板開裂對構件的不利影響，因此計算時通過板厚設零來忽略樓板剛度的作用。

根據(jù)上述中震計算結果（見圖6～圖7），中震作用下弦桿最大軸力出現(xiàn)在地震工況下，跨中弦桿最大軸力出現(xiàn)在90°地震方向工況，約為7 325 kN；中間核心筒與B 塔連接區(qū)間的桿件軸力最大值出現(xiàn)在0°地震方向工況，約為12 680 kN；支座附近斜腹桿軸力較大，約為4 200 kN，經(jīng)結構驗算，整個桁架結構截面應力仍處于彈性階段，能滿足中震彈性及正常使用階段的設計要求［6-9］。

圖6 豎向荷載作用下主桁架軸力Fig.6 Axial Force of the Truss under Vertical Load（kN）

圖7 中震主桁架軸力Fig.7 Axial Force of the Truss during Moderate Earthquake （kN）

桁架在水平向等效彈性大震作用下，及豎向地震作用下的計算結果如圖8～圖9 所示。根據(jù)計算結果，桁架在大震不屈服的工況下比中震彈性工況下內力增大較多，整個桁架受力最大處為桁架上下弦支座處，軸力達到12 680 kN，應力比達到0.85，仍滿足大震不屈服的性能目標要求［10］。

圖8 大震0°方向主桁架軸力Fig.8 Axial Force of the Truss in 0° Direction during Rare Earthquake （kN）

圖9 豎向地震作用下主桁架軸力Fig.9 Axial Force of Main Truss under Vertical Earthquake （kN）

4 連體結構的溫度應力分析

本工程連體構件采用鋼結構，受溫度作用影響明顯，需考慮溫度作用對連體結構的影響。按建筑結構荷載規(guī)范要求，分別考慮升溫和降溫20 ℃的作用，溫度作用組合系數(shù)采用0.6。驗算溫度作用時，考慮混凝土結構的收縮徐變，混凝土彈性模型乘以0.3 的折減系數(shù)，鋼結構彈性模量不變。

根據(jù)計算結果（見圖10～圖11），連體桁架在升溫及降溫的荷載工況下，構件變形最大位于連體跨中位置，而兩側塔樓抗側剛度大，變形小，但內力相對較大。升溫及降溫對桁架影響很大，斜腹桿受溫度作用影響較小，經(jīng)復核各截面能滿足設計要求。

圖10 升溫工況下主桁架軸力及變形Fig.10 Axial Force and Deformation of Main Truss under Heating Condition

圖11 降溫工況下主桁架軸力及變形Fig.11 Axial Force and Deformation of Main Truss under Cooling Condition

5 連體結構的樓蓋舒適度分析

根據(jù)文獻［3］的要求，樓蓋結構應具有適宜的舒適度，且樓蓋結構的豎向振動頻率不宜小于3 Hz。本工程連體橫向跨度大，結構剛度偏弱，采用Midas/Gen進行連體桁架的樓蓋的舒適度分析，選取連體部位處的中間層樓板作為分析對象，樓蓋的阻尼比為0.02，樓板的自振頻率及周期計算結果如表2、圖12 所示，樓板的第一階豎向自振頻率1.09 Hz。

表2 樓板的自振頻率及周期計算結果Tab.2 Calculation Results of Natural Frequency and Period of Floor Slab

圖12 樓蓋的第一階基本振型Fig.12 The First Fundamental Mode Shape of the Floor

因為人們有節(jié)奏的步行活動作用步頻通常為3 Hz，齊步行進的步頻約為2 Hz，與本樓蓋基本振型的頻率相當，因此還須驗算樓板的豎向振動加速度峰值。采用彈性時程分析方法驗算人行走及跑動時引起的樓板峰值加速度，其計算結果如表3所示，由計算結果可以看出，樓板舒適度滿足要求。

表3 樓板峰值加速度計算結果Tab.3 Calculation Result of Peak Acceleration of Floor Slab

6 結論

綜上所述，本工程屬于含大跨連體的特殊類超限結構，其大跨連體桁架屬于關鍵構件，設計過程中對連體結構進行了小震、中震及大震的分析，連體結構滿足中震彈性、大震不屈服的性能目標，同時對連體結構進行溫度應力及樓板舒適度分析，進一步驗算其承載力。計算結果表明，連體桁架各項指標均良好，滿足現(xiàn)行規(guī)范的相關要求。