王 煒，陳衛(wèi)烈，謝嚴(yán)君

(葛洲壩集團(tuán)試驗(yàn)檢測(cè)有限公司，宜昌 443002)

密實(shí)的瀝青混凝土是一種防滲和變形能力良好的材料，且由于其施工便捷，目前越來(lái)越多的作為防滲體應(yīng)用于水工建筑。瀝青混凝土心墻作為其中一種主要的應(yīng)用形式，其抗?jié)B性和協(xié)調(diào)變形的能力是工程關(guān)注的重點(diǎn)，強(qiáng)度指標(biāo)方面往往存在一定的爭(zhēng)議[1,2]。但是同水泥混凝土材料相比，瀝青混凝土相對(duì)來(lái)說(shuō)較為松散，可以近似當(dāng)做一種散粒體進(jìn)行研究，并且由于瀝青混凝土心墻與兩側(cè)壩體材料的剛度存在差異，心墻可能產(chǎn)生拱效應(yīng)，心墻承受的豎向自重應(yīng)力部分傳遞到過(guò)渡料，變相地降低了心墻抵抗剪切破壞的能力，而采用軟巖筑壩時(shí)，壩殼料傳遞到心墻上的水平土壓力又會(huì)增加，因此拋開(kāi)具體的指標(biāo)要求的合理性，研究瀝青混凝土心墻的抗剪強(qiáng)度是有實(shí)際意義的。

瀝青混凝土作為一種彈塑性材料，其力學(xué)特性取決于材料的組成和具體的使用環(huán)境，室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果則與成型方式、試驗(yàn)溫度、應(yīng)變速率、圍壓大小等試驗(yàn)條件密切相關(guān)[3]。該文從試驗(yàn)溫度、變形速率、圍壓等角度對(duì)瀝青混凝土的力學(xué)特性進(jìn)行了研究。

1 試 驗(yàn)

該文取某項(xiàng)目瀝青混凝土心墻芯樣，切割為φ100×200 mm標(biāo)準(zhǔn)尺寸，按設(shè)定試驗(yàn)條件進(jìn)行三軸試驗(yàn)。為研究不同溫度、圍壓和加載速率對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，分別選取了3.4 ℃、10 ℃和20 ℃三個(gè)溫度，0.2 MPa、0.4 MPa、0.8 MPa、1.2 MPa四個(gè)圍壓，0.2 mm/min和0.05 mm/min兩個(gè)加載速率組合進(jìn)行試驗(yàn)，每個(gè)試驗(yàn)條件下進(jìn)行三次平行試驗(yàn)。試件在圍壓條件下穩(wěn)定30 min后進(jìn)行軸向加載，通過(guò)傳感器用計(jì)算機(jī)采集試件加載過(guò)程中的軸向力、軸向位移和體變位移，再由試件面積、高度和體積計(jì)算出試件的軸向應(yīng)力、軸向應(yīng)變和體積應(yīng)變。瀝青混凝土芯樣靜三軸試驗(yàn)項(xiàng)目見(jiàn)表1。

表1 瀝青混凝土芯樣靜三軸試驗(yàn)項(xiàng)目

2 結(jié)果與討論

2.1 應(yīng)力應(yīng)變曲線特性分析

不同試驗(yàn)溫度下的應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖1所示，圖中3條曲線為平行試驗(yàn)結(jié)果。曲線基本呈現(xiàn)出較為明顯的反彎段、線性段、雙曲段和破壞段。試驗(yàn)結(jié)果顯示，試驗(yàn)溫度3.4 ℃時(shí)，應(yīng)力應(yīng)變曲線初始階段存在較為明顯的反彎點(diǎn)，隨著溫度的升高，反彎點(diǎn)下移，試驗(yàn)溫度20 ℃時(shí)曲線初始階段已經(jīng)沒(méi)有明顯的反彎點(diǎn)。反彎點(diǎn)的存在主要是由于試件初始孔隙率較大，易于壓縮，蠕變變形在總變形中占有較大的比重導(dǎo)致。隨溫度的升高，瀝青黏度降低，或者圍壓增大，試驗(yàn)前的穩(wěn)壓階段對(duì)試件的壓縮效果都會(huì)愈發(fā)顯著，使得試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)試件處于難以壓縮的狀態(tài)。研究顯示，增大瀝青用量，反彎點(diǎn)也會(huì)下移直至消失。反彎點(diǎn)過(guò)后，曲線會(huì)出現(xiàn)短暫的近似直線段，有專(zhuān)家指出，直線段的存在是由于前一階段的加載使得孔隙減少并趨于均勻，骨料直接的接觸更加明顯，外部荷載由瀝青逐步轉(zhuǎn)移至骨料[4]。從曲線中也可以看出，隨著溫度的升高，線性段的長(zhǎng)度減小，20 ℃的試驗(yàn)溫度下已無(wú)明顯的線性段。

最大偏應(yīng)力往往能直觀地反映瀝青混凝土的強(qiáng)度大小。試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，3.4 ℃、10 ℃和20 ℃下，圍壓0.2 MPa的最大偏應(yīng)力依次為2.32 MPa、1.29 MPa和0.73 MPa，最大偏應(yīng)力時(shí)軸向應(yīng)變依次為8.15%、12.24%和16.61%，初始切線模量降低了接近85%，數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。結(jié)果表明隨溫度升高，主應(yīng)力差顯著降低，峰值應(yīng)變顯著增大，應(yīng)力應(yīng)變曲線明顯向橫軸靠近，形狀發(fā)生了明顯的變化。

表2 不同試驗(yàn)溫度下的試驗(yàn)結(jié)果(圍壓0.2 MPa)

不同圍壓下的應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖2所示。隨圍壓的增大，曲線反彎段減小，且低圍壓下反彎點(diǎn)后出現(xiàn)較為明顯的線性段，但高圍壓時(shí)線性段已不明顯。圍壓0.2 MPa、0.4 MPa、0.8 MPa和1.2 MPa的最大偏應(yīng)力依次為2.32 MPa、2.50 MPa、3.29 MPa、3.48 MPa，最大偏應(yīng)力時(shí)軸向應(yīng)變依次為8.15%、10.85%、11.53%、13.56%，數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。圍壓增大會(huì)提高峰值主應(yīng)力差，變形也隨之增大，曲線向縱軸靠近，形狀變化也較為明顯。

表3 不同圍壓下的試驗(yàn)結(jié)果(試驗(yàn)溫度3.4 ℃)

不同變形速率下的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線如圖3所示，數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，隨著加載速率的升高，初始直線段的切線模量明顯提高，相同的應(yīng)變下，加載速率0.2 mm/min下的主應(yīng)力差較0.05 mm/min增大接近一倍。經(jīng)計(jì)算，3.4 ℃時(shí)0.2 mm/min和0.05 mm/min加載速率下的1%應(yīng)變時(shí)割線模量分別為63.5 MPa和45 MPa，降低了近1/3，而隨著溫度的升高，這種趨勢(shì)會(huì)更加明顯，20 ℃下的初始切線模量從9 MPa降低到了0.48 MPa。隨著加載速率的降低，應(yīng)力應(yīng)變曲線將變得更加平緩。對(duì)比不同溫度和不同加載速率的試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，升高溫度和降低加載速率得到一致的結(jié)果，驗(yàn)證了瀝青混凝土力學(xué)性能上的時(shí)溫等效。

表4 不同加載速率下的試驗(yàn)結(jié)果(圍壓0.2 MPa)

2.2 抗剪強(qiáng)度結(jié)果分析

試驗(yàn)溫度3.4 ℃和10 ℃下的抗剪強(qiáng)度結(jié)果如表5所示。溫度從3.4 ℃升高到10 ℃，黏聚力降低了30%，溫度升高，瀝青從接近彈性狀態(tài)向彈塑性狀態(tài)轉(zhuǎn)變，結(jié)果為瀝青材料溫度敏感性的正常體現(xiàn)；而溫度從3.4 ℃升高到10 ℃，內(nèi)摩擦角從25.7°降低到了21.6°，瀝青混凝土的摩擦強(qiáng)度微觀機(jī)理比較復(fù)雜，單從試驗(yàn)結(jié)果可以斷定，瀝青膠結(jié)料力學(xué)模型的變換，會(huì)影響瀝青混凝土的摩擦強(qiáng)度。低溫下集料顆粒提升錯(cuò)動(dòng)、轉(zhuǎn)動(dòng)、拔出等行為會(huì)消耗更大的能量。因此溫度升高，瀝青混凝土的黏聚力和內(nèi)摩擦角都會(huì)降低。

表5 試驗(yàn)溫度3.4 ℃和10 ℃下的抗剪強(qiáng)度結(jié)果

通過(guò)模型計(jì)算結(jié)果可以看出，溫度升高，模量數(shù)K降低。模量數(shù)K可以一定程度上表征應(yīng)力應(yīng)變曲線初始切線模量的大小，溫度升高，初始切線模量降低，模量數(shù)K降低，瀝青混凝土的變形能力提高。模量指數(shù)反映的是圍壓對(duì)初始切線模量大小的影響，溫度升高，模量指數(shù)n降低，圍壓對(duì)切線模量的影響降低。

3 結(jié) 論

從瀝青混凝土的結(jié)構(gòu)形式，以及在壩體內(nèi)的受力特點(diǎn)來(lái)看，研究瀝青混凝土的抗剪強(qiáng)度是具有實(shí)際意義的。該文研究了試驗(yàn)溫度、圍壓和變形加載速率對(duì)瀝青混凝土三軸試驗(yàn)結(jié)果的影響。隨著溫度的升高，峰值主應(yīng)力差降低，對(duì)應(yīng)的變形增大，黏結(jié)力和內(nèi)摩擦角均降低；圍壓和加載速率增加，均會(huì)導(dǎo)致抗剪強(qiáng)度增大。試驗(yàn)條件往往取自實(shí)際的工程情況，因此在材料組成設(shè)計(jì)階段，就需要充分考慮試驗(yàn)條件對(duì)強(qiáng)度指標(biāo)的影響，選擇合適的配比。