任建東，李曉白，王文

(1.河南理工大學(xué) 能源科學(xué)與工程學(xué)院，河南 焦作 454000；2.山西霍爾辛赫煤業(yè)有限責(zé)任公司，山西 長(zhǎng)治 046000)

0 引 言

隨著地下深部礦產(chǎn)資源開(kāi)采、地鐵建設(shè)和城市地下空間的開(kāi)發(fā)利用，交叉巷道工程項(xiàng)目在礦山、交通和城市地下空間等領(lǐng)域日益增多，交叉段巷道圍巖失穩(wěn)機(jī)理和控制技術(shù)也逐漸引起人們的重視。交叉段巷道與普通巷道相比，具有巷道頂板懸露面積大，且處于三角應(yīng)力集中區(qū)域，圍巖變形破碎、失穩(wěn)加劇，支護(hù)體系強(qiáng)度和圍巖強(qiáng)度降低等特點(diǎn)。交叉段巷道施工工序復(fù)雜，多次開(kāi)挖，導(dǎo)致巷道圍巖受重復(fù)開(kāi)挖影響更易破碎變形，使交叉段巷道附近圍巖變形控制成為工程技術(shù)人員面臨的難題。曹日紅等[1]通過(guò)建立不同交叉角度數(shù)值模型，引入壓剪和拉伸破壞單元安全計(jì)算方法，分析巷道圍巖變形規(guī)律，認(rèn)為拐角巖柱安全度由外而內(nèi)呈梯度變化，交叉角度過(guò)小不利于巷道穩(wěn)定；燕曉東等[2]結(jié)合馬家?guī)r煤礦1號(hào)交叉巷道工程，模擬擾動(dòng)影響下交叉段巷道圍巖變形和破壞特征，對(duì)不同影響因素下交叉段巷道圍巖穩(wěn)定性進(jìn)行研究，提出交叉段巷道圍巖變形控制技術(shù)；張偉等[3]以陽(yáng)煤五礦交叉段巷道為工程背景，利用ANSYS分析不同交叉角度巷道頂?shù)装鍛?yīng)力分布情況，研究認(rèn)為，交叉點(diǎn)處銳角三角區(qū)域內(nèi)圍巖角度和鈍角三角區(qū)域內(nèi)圍巖角度的比值是判定交叉段巷道圍巖穩(wěn)定性的重要因素；郭志飚等[4]以興安礦交叉段巷道為背景，研究認(rèn)為，高地應(yīng)力、多巷道開(kāi)挖互相擾動(dòng)是巷道變形破壞的主要原因，提出錨網(wǎng)索+立體桁架耦合支護(hù)作為交叉段巷道圍巖變形控制技術(shù)；劉京強(qiáng)等[5]以運(yùn)輸石門(mén)與調(diào)車(chē)巷道三岔口交叉段為背景，研究認(rèn)為，三岔口交叉處銳角三角區(qū)域內(nèi)圍巖面積與鈍角三角區(qū)域內(nèi)圍巖面積的比值是判定三岔口交叉處圍巖頂板下沉量、底板底鼓量、應(yīng)力集中程度、卸壓區(qū)厚度的重要指標(biāo)。

綜合以上研究發(fā)現(xiàn)，目前研究主要集中在交叉段巷道圍巖應(yīng)力變形特征及主要影響因素方面，巷道交叉角度對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響并未進(jìn)行深入研究[6-8]。鑒于此，本文以某煤礦221上工作面運(yùn)輸巷和聯(lián)絡(luò)巷交叉段為研究背景，運(yùn)用FLAC3D模擬相同地質(zhì)條件和不同交叉角度下巷道圍巖頂?shù)装宓淖冃纹茐奶卣?、塑性區(qū)演化規(guī)律，探討水平交叉巷道間夾角的合理取值，以期為水平交叉巷道設(shè)計(jì)、圍巖支護(hù)優(yōu)化提供參考。

1 工程背景

某煤礦221上綜放工作面平均埋深近680 m，位于2-2上煤層中221上04膠帶運(yùn)輸巷和221上08輔助運(yùn)輸巷之間的221上08聯(lián)絡(luò)巷，是采區(qū)通風(fēng)、運(yùn)輸?shù)闹饕锏溃敯逑蛏弦来螢樯百|(zhì)泥巖、中粒砂巖、粉砂巖，底板向下依次為砂質(zhì)泥巖和細(xì)粒砂巖。巷道煤巖柱狀圖如圖1所示。

圖1 巷道煤巖柱狀圖

221上08聯(lián)絡(luò)巷斷面形狀為矩形，寬5.2 m×高4.9 m，支護(hù)方式為錨網(wǎng)噴支護(hù)；221上04膠帶運(yùn)輸巷和221上08輔助運(yùn)輸巷斷面也為矩形，寬5.2 m×高4.9 m，支護(hù)方式為錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù)。221上08聯(lián)絡(luò)巷和221上04膠帶運(yùn)輸巷間平面夾角為39°(圖2)，其中交叉段巷道受工程擾動(dòng)、地質(zhì)構(gòu)造以及應(yīng)力集中等影響，出現(xiàn)圍巖碎脹突出、頂板下沉、底板凸起、兩幫收斂等支護(hù)難題，嚴(yán)重影響礦井的運(yùn)輸和生產(chǎn)。因此，通過(guò)FLAC3D模擬該煤礦巷道相同地質(zhì)條件、不同交叉角度下圍巖變形和塑性區(qū)發(fā)育，探討水平交叉巷道間夾角合理取值，以確保交叉段巷道圍巖的安全穩(wěn)定。

圖2 水平交叉巷道平、剖面圖

2 建立數(shù)值模型

以某煤礦221上綜放工作面運(yùn)輸巷和聯(lián)絡(luò)巷為原型，建立數(shù)值模型，模型大小為長(zhǎng)100.0 m×寬85.0 m×高33.1 m，在模型中部建有矩形交叉巷道。以工作面221上04膠帶運(yùn)輸巷為原型，建立模型中的直巷道，巷道斷面大小為寬5.2 m×高4.9 m，長(zhǎng)100 m；以工作面221上08聯(lián)絡(luò)巷為原型，建立模型中的斜巷道，長(zhǎng)48 m。

考慮到數(shù)值模擬研究?jī)?nèi)容，斜巷道以直巷道中心點(diǎn)為原點(diǎn)，沿逆時(shí)針依次旋轉(zhuǎn)10°，20°，30°，40°，50°，60°，70°，80°，90°，分別建立9個(gè)數(shù)值模型，以達(dá)到斜巷道和直巷道呈不同交叉角度的目的。以聯(lián)絡(luò)巷和運(yùn)輸巷水平夾角40°為例，建立的數(shù)值模型包含301 256個(gè)節(jié)點(diǎn)和308 912個(gè)實(shí)體單元，實(shí)體單元主要以六面體為主，存在少量的四面體，具體數(shù)值模型和交叉巷道示意圖見(jiàn)圖3。

圖3 數(shù)值模型和交叉巷道示意圖

交叉巷道埋深為680 m，因此，在模型頂部施加80 MPa壓力以模擬垂直應(yīng)力；模型邊界條件設(shè)置為側(cè)面水平位移約束和底面垂直位移約束；不考慮巖層中斷層、褶曲構(gòu)造應(yīng)力作用以及重復(fù)開(kāi)挖擾動(dòng)等影響，開(kāi)挖前模型處于原巖應(yīng)力狀態(tài)；計(jì)算收斂準(zhǔn)則滿足不平衡力比率達(dá)到1×10-5的求解要求[9-10]，煤巖體采用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型，具體巖層力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 巖層力學(xué)參數(shù)

3 模擬結(jié)果分析

3.1 水平交叉段巷道頂?shù)装遄冃翁卣?/h3>

對(duì)不同交叉角度下的巷道進(jìn)行開(kāi)挖模擬，得到10°,20°,30°,40°,50°,60°,70°,80°,90°的巷道頂?shù)装逦灰谱兓茍D，使用Tecplot后期處理軟件，分別做交叉段巷道頂?shù)装宓奈灰魄衅瑢?duì)巷道圍巖的變形量進(jìn)行對(duì)比，具體如圖4～5所示。

圖4 不同交叉角度下巷道頂板垂直方向位移云圖(單位：m)

由圖4中巷道頂板的位移變化(下沉量)和下沉范圍可知，頂板的下沉量隨著巷道交叉角度的增大大致呈逐漸減小的趨勢(shì)，其中交叉角在10°～40°時(shí)，頂板下沉量較大，20°時(shí)頂板下沉范圍顯著；在>40°～80°時(shí)，頂板下沉量和下沉范圍逐漸減小，80°時(shí)下沉量達(dá)到最小值，在>80°～90°時(shí)，巷道頂板的下沉量和下沉范圍并未發(fā)生顯著變化。

分析巷道頂板的位移演化特征可知，巷道間交叉角度較小時(shí)，頂板懸露面積較大，交叉段巷道間煤柱成為應(yīng)力集中區(qū)，將圍巖的壓力區(qū)與塑性區(qū)向上部轉(zhuǎn)移，加劇了頂板的變形破碎，造成交叉段巷道間煤柱難以對(duì)頂板進(jìn)行有效支撐，進(jìn)而導(dǎo)致產(chǎn)生較高、較大范圍的變形破碎區(qū)。隨著交叉角度增大，巷道間煤柱不斷加厚，承載能力逐漸增強(qiáng)，頂板的完整性和穩(wěn)定性得到一定的保護(hù)[11-12]，從而降低了交叉段巷道頂板的下沉量和變形破碎區(qū)。

通過(guò)在直巷道底板中線位置作豎向位移切片，得到巷道底板垂直方向位移云圖(圖5)。底板底鼓量隨著巷道間交叉角度增大大致呈逐漸減小的趨勢(shì)，當(dāng)交叉角度在10°～30°時(shí)，交叉段巷道底板破壞范圍和程度隨著角度增大而明顯減小，其中10°時(shí)底板變形破壞范圍和程度表現(xiàn)較為顯著；在40°～80°時(shí)，底板破壞范圍和程度隨著角度增大而減小，其中80°時(shí)底板破壞范圍和程度較小，在>80°～90°時(shí)，底板破壞范圍和程度未發(fā)生顯著變化。

圖5 不同交叉角度下巷道底板垂直方向位移云圖(單位：m)

由對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，無(wú)論巷道間交叉角度大小如何，巷道最大變形破壞區(qū)域都位于兩條巷道交叉點(diǎn)處，且變形值均遠(yuǎn)大于巷道頂?shù)装逑鄬?duì)移近量的允許值[13-14]，其中巷道間夾角越小時(shí)，應(yīng)力重新分布過(guò)程中越易在底板和煤柱內(nèi)形成應(yīng)力集中區(qū)，加劇交叉段巷道圍巖的破碎程度和支護(hù)難度，影響采掘作業(yè)的正常進(jìn)行。因此，為維護(hù)交叉段巷道圍巖安全穩(wěn)定，要加強(qiáng)對(duì)巷道交叉點(diǎn)處、附近區(qū)域頂?shù)装搴蛢蓭偷闹ёo(hù)，特別是巷道間交叉角度較小時(shí)，需要加大支護(hù)力度和強(qiáng)度。

3.2 水平交叉段巷道塑性區(qū)分布演化特征

塑性區(qū)大小是判定巷道圍巖安全穩(wěn)定的重要影響因素，為了分析交叉段巷道塑性區(qū)分布演化特征，通過(guò)編寫(xiě)FLSH程序，提取巷道圍巖的塑性區(qū)體積以及各種破壞類型，對(duì)其進(jìn)行圖形繪制和演化規(guī)律分析，具體如圖6～7所示。

圖6 不同交叉角度下巷道塑性區(qū)云圖和塑性區(qū)體積變化曲線

由圖6(a)可知，巷道交叉處頂部塑性區(qū)范圍隨著交叉角增大而減小，并在交叉角度40°時(shí)達(dá)到穩(wěn)定。之后，隨著交叉角繼續(xù)增大,巷道頂部塑性區(qū)基本不再發(fā)生顯著變化，說(shuō)明巷道間夾角較小時(shí)，由于支承的煤柱受力面積小，弱化了水平應(yīng)力對(duì)煤柱的剪切作用，主要承受以垂直應(yīng)力為主的壓應(yīng)力[15-16]，加劇了頂板的破碎變形，導(dǎo)致巷道交叉處在豎直方向形成大面積下沉區(qū)。

由圖6(b)可知，巷道間交叉角在10°～20°時(shí)，巷道圍巖塑性區(qū)體積隨著交叉角增大而增大；在>20°～70°時(shí)，巷道塑性區(qū)體積隨著交叉角增大無(wú)顯著變化；在>70°～80°時(shí)，巷道塑性區(qū)體積隨著交叉角增大而逐漸減?。辉?80°～90°時(shí)，巷道塑性區(qū)體積隨著交叉角增大而增大，并在90°時(shí)達(dá)到最大值。通過(guò)分析圖6中塑性區(qū)體積變化規(guī)律可以發(fā)現(xiàn)，巷道間交叉角在10°～80°時(shí)，兩條巷道產(chǎn)生的塑性區(qū)體積大致相等，且體積相差不超過(guò)1%。

由圖7可知，巷道圍巖塑性區(qū)中已發(fā)生剪切破壞的體積隨著巷道間交叉角增加而增大，并在90°時(shí)達(dá)到最大值；隨著交叉角增大，正發(fā)生剪切破壞的體積在10°～30°時(shí)逐漸擴(kuò)大，在>30°～60°時(shí)無(wú)顯著變化，在>60°～80°時(shí)逐漸減小，在>80°～90°時(shí)逐漸增大；隨著巷道間交叉角增大，已發(fā)生拉伸破壞的體積未發(fā)生顯著變化；正發(fā)生拉伸破壞的體積由于比例很小，并未在柱狀圖中顯示。由圖6(b)塑性區(qū)體積變化曲線可知，已發(fā)生剪切破壞的體積在巷道間交叉角70°～90°時(shí)隨著交叉角增加而增大，正發(fā)生剪切破壞的體積隨交叉角增大先減小后增大，由此可以推斷，巷道圍巖塑性區(qū)體積在夾角70°～90°時(shí)產(chǎn)生波動(dòng)主要受正發(fā)生剪切破壞的影響，使80°時(shí)巷道圍巖塑性區(qū)體積明顯變小。

圖7 不同交叉角度下巷道塑性區(qū)破壞類型及比例分布

為了分析各種破壞類型所占塑性區(qū)體積比例，將巷道間交叉角在10°～90°時(shí)，同一破壞類型塑性區(qū)體積進(jìn)行平均，得到破壞類型占比餅狀圖，如圖7所示，其中已發(fā)生剪切破壞、正發(fā)生剪切破壞、已發(fā)生拉伸破壞、正發(fā)生拉伸破壞的體積分別占塑性區(qū)總體積的72.60%，20.70%，6.65%，0.05%；剪切破壞體積占塑性區(qū)總體積的93.30%，表明交叉段巷道圍巖發(fā)生破壞的類型主要為剪切破壞。

3.3 巷道間交叉角對(duì)圍巖地質(zhì)環(huán)境的影響

巷道間交叉角的變化引起圍巖的弱面結(jié)構(gòu)和巖性改變，對(duì)交叉段巷道圍巖的穩(wěn)定性有著較大影響。隨著巷道間交叉角減小，巷道交叉處頂板的懸露面積會(huì)逐漸增大，在巷道圍巖應(yīng)力重新分布過(guò)程中，圍巖上方的巖層受拱形力效應(yīng)而處于水平擠壓狀態(tài)，導(dǎo)致過(guò)多懸露的頂?shù)装逡驊铱栈蛑尾蛔愣幱诶瓚?yīng)力狀態(tài)，而在拉應(yīng)力作用下的圍巖斷層、裂隙帶空間會(huì)被逐漸擴(kuò)大，當(dāng)作用力超過(guò)圍巖自身強(qiáng)度極限后，巷道圍巖頂?shù)装灞銜?huì)產(chǎn)生垮落、張裂、凸起等變形破壞，從而導(dǎo)致圍巖頂?shù)装瀹a(chǎn)生變形，據(jù)此可以認(rèn)為，隨著交叉巷道頂?shù)装鍛衣睹娣e擴(kuò)大，對(duì)應(yīng)頂?shù)装宓淖冃瘟恳矔?huì)增加。

由交叉段巷道頂?shù)装宓奈灰蒲莼?guī)律可知，隨著巷道間交叉角減小，頂?shù)装宓淖冃瘟恐饾u增大。由上述分析可知，交叉段巷道頂?shù)装遄冃瘟侩S著圍巖懸露面積增大而增大，巷道間交叉角變化對(duì)巷道圍巖地質(zhì)環(huán)境的改變有著較大影響，實(shí)際上交叉段巷道圍巖頂?shù)装鍘r層受到構(gòu)造應(yīng)力、巖層非均質(zhì)性、天然斷裂構(gòu)造以及損傷結(jié)構(gòu)面等作用，產(chǎn)生的破壞變形規(guī)律遠(yuǎn)比上述分析復(fù)雜得多。

4 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

4.1 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)方案

在某煤礦掘進(jìn)221上綜放工作面膠帶運(yùn)輸巷和聯(lián)絡(luò)巷交叉段時(shí)，選取圍巖條件較差、掘進(jìn)斷面面積大的交叉段巷道進(jìn)行監(jiān)測(cè)。根據(jù)交叉段巷道圍巖支護(hù)方案，從巷道中心線交叉點(diǎn)開(kāi)始，每隔18～20 m布置1個(gè)監(jiān)測(cè)斷面，斷面編號(hào)依次為A1，A2，A3，并在交叉段巷道永久支護(hù)后，在監(jiān)測(cè)斷面處采用“十字布點(diǎn)法”布置表面位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)，對(duì)交叉段膠帶運(yùn)輸巷頂板下沉量進(jìn)行監(jiān)測(cè)，巷道監(jiān)測(cè)斷面和監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖8所示。

根據(jù)圖8中交叉段巷道斷面位移監(jiān)測(cè)方案的設(shè)計(jì)，每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面布置4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)：頂板A點(diǎn)、底板B點(diǎn)、煤柱幫C點(diǎn)和回采幫D點(diǎn)；4個(gè)點(diǎn)位分別布置木樁，將帶有線繩的鋼釘釘在木樁中心以作為測(cè)點(diǎn)，并保證頂?shù)装逯芯€與兩幫中線垂直；為防止底板測(cè)點(diǎn)被毀壞，將其布置在底板表面下方50 mm處；測(cè)點(diǎn)布設(shè)完成后做好標(biāo)記，施工中注意保護(hù)，以確保監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的可靠性和準(zhǔn)確性。

圖8 巷道監(jiān)測(cè)斷面及監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意圖

4.2 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果

結(jié)合某煤礦221上綜放工作面交叉巷道施工進(jìn)度和監(jiān)測(cè)方案，隨著交叉段巷道掘進(jìn)，于2018年7月20日在膠帶運(yùn)輸巷(直巷道)布設(shè)3個(gè)監(jiān)測(cè)站，每隔3～4 d對(duì)測(cè)站布點(diǎn)進(jìn)行頂板下沉量和底板底鼓量的觀測(cè)和記錄，7月20日至8月18日期間共監(jiān)測(cè)記錄7次數(shù)據(jù)，隨后進(jìn)行整理和分析?？紤]到膠帶運(yùn)輸巷與聯(lián)絡(luò)巷間夾角為39°，將模擬得到夾角40°時(shí)的交叉段巷道頂?shù)装逯芯€位移切片云圖、變形曲線與監(jiān)測(cè)時(shí)段內(nèi)膠帶運(yùn)輸巷頂?shù)装謇塾?jì)位移變化曲線進(jìn)行對(duì)比，得到頂?shù)装逦灰谱兓€與中線位移切片云圖，如圖9所示。

圖9 巷道頂?shù)装逦灰谱兓€與中線位移切片云圖

由圖9(a)可知，巷道向前推進(jìn)過(guò)程中，受交叉段圍巖支承壓力區(qū)和頂板卸壓區(qū)互相疊加作用，應(yīng)力疊加范圍逐漸擴(kuò)大，應(yīng)力集中程度不斷增高，與此同時(shí)，交叉段巷道間的煤柱也隨之變厚，煤巖柱承載能力增強(qiáng)，煤柱的應(yīng)力疊加范圍及集中程度逐漸削弱，致使巷道自交叉中心推進(jìn)過(guò)程中，頂板下沉量呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，與模擬得到的頂板位移變化云圖特征一致；交叉段巷道底板變形規(guī)律與頂板一致，不再贅述。為更加準(zhǔn)確地反映交叉段巷道圍巖在垂直方向上的位移變化特征，在巷道間夾角40°的數(shù)值模型中，沿巷道頂?shù)装逯芯€作Z向位移切片云圖(圖9(b))，巷道實(shí)測(cè)變形規(guī)律與交叉段巷道圍巖頂?shù)装逦灰圃茍D、模擬曲線變化特征一致，較好地反映了交叉段巷道圍巖變形的時(shí)空演化特征。數(shù)值模擬試驗(yàn)中交叉段巷道圍巖表現(xiàn)出的位移變化特征與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)得到的位移演化特征相一致的情況，表明數(shù)值模擬試驗(yàn)采用的地質(zhì)參數(shù)準(zhǔn)確、研究方法合理、試驗(yàn)結(jié)果可靠，可以真實(shí)反映交叉段巷道圍巖變形規(guī)律。

5 巷道間夾角大小選擇探討

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)和數(shù)值分析結(jié)果，可確定數(shù)值模擬的合理性和可靠性，但要將試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)，還需要根據(jù)工程實(shí)際作進(jìn)一步討論。

由數(shù)值分析可知，隨著巷道間交叉角增大，巷道頂板下沉量和底板底鼓量在10°～90°時(shí)大致呈逐漸減小趨勢(shì)；在80°和90°時(shí)，巷道頂板下沉量和底板底鼓量及變形范圍相對(duì)較?。唤徊娑蜗锏绹鷰r塑性區(qū)體積在交叉角10°和80°時(shí)較小，90°時(shí)最大。分析影響巷道支護(hù)效果的因素，可知圍巖的變形量、變形范圍以及塑性區(qū)體積越小，前期支護(hù)以及后期維護(hù)相對(duì)越容易[17-18]，支護(hù)效果也越好。但巷道間交叉角越小，兩條平衡巷道間的聯(lián)絡(luò)巷掘進(jìn)工程量越大，工程費(fèi)用也會(huì)隨之越高。因此，結(jié)合數(shù)值分析和工程實(shí)際，認(rèn)為在該煤礦地質(zhì)條件下水平交叉巷道間夾角為80°～90°時(shí)，圍巖的變形量、塑性區(qū)體積以及實(shí)際工程量相對(duì)較小，是水平巷道間交叉角設(shè)計(jì)的合理選擇值。

6 結(jié) 論

(1)隨著交叉角增大，交叉段巷道頂板下沉量、下沉范圍和底板底鼓量在10°～80°時(shí)逐漸減小，在>80°～90°時(shí)逐漸增大，在80°時(shí)達(dá)到最小值；在交叉角10°～80°時(shí)兩條巷道布置設(shè)計(jì)方案產(chǎn)生的塑性區(qū)體積大致相等，體積相差均不超過(guò)1%，在10°和80°時(shí)圍巖塑性區(qū)體積最小，90°時(shí)最大。

(2)巷道間交叉角為10°～90°時(shí)在交叉段巷道圍巖破壞類型中，已發(fā)生剪切破壞、正發(fā)生剪切破壞、已發(fā)生拉伸破壞、正發(fā)生拉伸破壞的體積分別占塑性區(qū)總體積的72.60%，20.70%，6.65%，0.05%，其中剪切破壞體積占到塑性區(qū)總體積的93.30%。

(3)結(jié)合數(shù)值分析和工程實(shí)際，認(rèn)為在該煤礦地質(zhì)條件下，交叉角80°～90°時(shí)的水平交叉巷道圍巖穩(wěn)定性較好，實(shí)際工程量相對(duì)較小，是巷道交叉角設(shè)計(jì)方案的合理選擇值。