張 星,趙 琳,劉安慶,楊景輝,韓 霞,王子明,宋光鈴

(1. 中國(guó)石化勝利油田分公司石油工程技術(shù)研究院，東營(yíng) 257000; 2. 中石化節(jié)能環(huán)保工程科技有限公司，武漢 430223;3. 廈門大學(xué) 材料學(xué)院海洋材料腐蝕防護(hù)研究中心，廈門 361005)

近年來(lái)，我國(guó)石油企業(yè)在低碳環(huán)保發(fā)展理念的指引下，通過(guò)自主實(shí)踐將CO2捕集、封存技術(shù)與CO2驅(qū)油技術(shù)進(jìn)行集成創(chuàng)新，逐漸探索出CCUS(CO2捕集封存、驅(qū)油)一體化發(fā)展新模式，是我國(guó)實(shí)現(xiàn)大規(guī)模“碳減排”最便捷的途徑[1]。然而，腐蝕是困擾CO2驅(qū)油技術(shù)大規(guī)模推廣應(yīng)用的關(guān)鍵瓶頸之一。與常規(guī)油田采出液不同，CO2驅(qū)生產(chǎn)過(guò)程中的采出液中含有大量高分壓CO2，同時(shí)較高的氣液比使得油氣水多相流流型異常復(fù)雜，導(dǎo)致油井管、地面集輸管網(wǎng)面臨較高的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外針對(duì)材料在高含CO2多相流模擬環(huán)境中的腐蝕問(wèn)題開(kāi)展了諸多研究。一方面，利用大型多相流環(huán)路系統(tǒng)認(rèn)識(shí)流型對(duì)管道腐蝕的影響規(guī)律。例如，OHIO大學(xué)報(bào)道了油水兩相流中管道動(dòng)態(tài)潤(rùn)濕與局部腐蝕的關(guān)聯(lián)性[2]。國(guó)內(nèi)部分科研機(jī)構(gòu)重點(diǎn)研究了氣水兩相流中材料的損傷機(jī)理[3-4]。最近，WANG等[5]通過(guò)多相流環(huán)路試驗(yàn)結(jié)合理論分析發(fā)現(xiàn)高氣液比有助于減緩管道腐蝕。另一方面，利用高溫高壓模擬測(cè)試開(kāi)展不同狀態(tài)油水混合液的腐蝕規(guī)律和機(jī)理研究。例如，WANG等[6]研究了模擬CO2驅(qū)集輸環(huán)境中采出液的腐蝕性，發(fā)現(xiàn)油水乳狀液穩(wěn)定性是決定材料腐蝕行為的關(guān)鍵因素。孫沖等[7]研究了1 m/s流速的不同含水率超臨界CO2-油-水多相混合介質(zhì)中N80鋼的局部腐蝕行為，發(fā)現(xiàn)含水率低于30%時(shí),腐蝕被明顯抑制，并認(rèn)為局部點(diǎn)蝕的形成與油水潤(rùn)濕有關(guān)。FARELAS等[8]模擬了L80鋼在靜置和1 000 r/min轉(zhuǎn)速的高溫高壓CO2-油水環(huán)境中的腐蝕行為，結(jié)果表明L80鋼的腐蝕以均勻腐蝕為主，但其腐蝕速率隨環(huán)境中含水率的升高急劇增加。事實(shí)上，在流動(dòng)條件下只要形成油包水型乳狀液或分散體系[9-10]，一般認(rèn)為管道材料的腐蝕將被極大抑制[11-12]。然而，值得注意的是即使水相被油相分散為細(xì)小水滴，由于CO2溶解于水滴中形成酸性較強(qiáng)的電解質(zhì)，一旦與金屬管道接觸也可能產(chǎn)生較強(qiáng)烈的電化學(xué)腐蝕反應(yīng)；而且不同區(qū)塊原油性質(zhì)差別較大，油水乳狀液的穩(wěn)定性受控于多種因素。NESIC研究組發(fā)現(xiàn)含水率低于10%情況下,管道底部亦可能發(fā)生水潤(rùn)濕導(dǎo)致的腐蝕問(wèn)題[2]。對(duì)于油包水型乳狀液體系，決定其腐蝕性的根本在于微液滴在材料表面的吸附、潤(rùn)濕等行為。最近，PAOLINELLI等[13-14]嘗試從理論和多相流環(huán)道測(cè)試中尋找微液滴尺寸與局部腐蝕的關(guān)聯(lián)性，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)多相流腐蝕調(diào)控[10,15]?？梢?jiàn)，從試驗(yàn)或理論上確定乳狀液滴誘發(fā)腐蝕的臨界條件，是深入開(kāi)展多相流體系腐蝕評(píng)估的關(guān)鍵。因此，有必要更深入探討CO2驅(qū)油環(huán)境中油水乳狀液的穩(wěn)定性及其對(duì)材料腐蝕的影響機(jī)理，特別是在高溫高壓的CO2驅(qū)油井下環(huán)境中，油管材料的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估更需謹(jǐn)慎對(duì)待。

目前，針對(duì)CO2驅(qū)高溫高壓油水混合環(huán)境中材料腐蝕行為的研究較少，尚無(wú)法充分認(rèn)識(shí)或準(zhǔn)確判斷井管材料的長(zhǎng)期服役風(fēng)險(xiǎn)。由于多相流體是復(fù)雜且動(dòng)態(tài)變化的，獲得的材料腐蝕行為可能差異較大。為深入理解普通碳鋼在井下油水混合液中的腐蝕行為，有必要從微觀角度將材料腐蝕信息與流體結(jié)構(gòu)信息進(jìn)行直接關(guān)聯(lián)，探索流體狀態(tài)對(duì)腐蝕的影響。為此，本工作選取典型油管材料N80鋼作為研究對(duì)象，通過(guò)高溫高壓CO2-油水混合介質(zhì)的調(diào)控及流體微觀結(jié)構(gòu)分析，結(jié)合初期腐蝕形貌特征，深入揭示乳狀液、微液滴在材料表面誘發(fā)腐蝕的動(dòng)態(tài)過(guò)程及擴(kuò)展機(jī)制。以期為CO2驅(qū)油井下復(fù)雜環(huán)境中材料腐蝕評(píng)估提供理論依據(jù)。

1 試驗(yàn)

1.1 測(cè)試材料

試驗(yàn)材料選用普通市購(gòu)油管鋼N80鋼，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為:0.36% C,0.23% Si,1.61% Mn,0.05% Cr,0.18% Mo,0.05% Ni,0.002% V,0.11% Cu,P<0.01%,S<0.004%,余量為Fe。試片為標(biāo)準(zhǔn)腐蝕掛片，尺寸為50 mm×13 mm×1.5 mm。試樣采用汽油清洗去除保護(hù)油膜，隨后經(jīng)800號(hào)砂紙打磨，再依次用丙酮、無(wú)水乙醇清洗，冷風(fēng)吹干，用精度為0.1 mg的電子天平稱量備用。

1.2 原油及模擬液

試驗(yàn)所用原油取自勝利油田純梁采油廠G89-1井，密度為0.88 g/cm3，典型工況下其黏度為16 mPas@50 ℃(黏度隨溫度變化關(guān)系可參照文獻(xiàn)[16])。試驗(yàn)溶液模擬純梁區(qū)塊實(shí)際采出水中，采用蒸餾水和分析純級(jí)試劑配制而成，其成分組成為：0.1 mol/L NaCl+0.01 mol/L NaHCO3+0.01 mol/L CaCl2。

1.3 試驗(yàn)方法

腐蝕模擬測(cè)試主要在高溫高壓釜中完成。所用高壓釜容積約為5.2 L，攪拌槳為推進(jìn)式螺旋槳，能夠使得釜體內(nèi)油水混合均勻。腐蝕試樣距離攪拌軸約50 mm(如文獻(xiàn)[17]所示)。試驗(yàn)過(guò)程中，首先按照一定質(zhì)量比例向釜體內(nèi)注入模擬水溶液和原油，敞口通入CO2曝氣1 h排出混合液中溶解氧(確保水溶液中氧含量低于50 mg/L)。放置好試樣后，關(guān)閉釜蓋；繼續(xù)通入CO2氣體，隨后排出，反復(fù)多次將釜體中可能殘余的空氣排出。隨后，為模擬CO2驅(qū)采出井的典型工況條件，利用增壓泵將CO2泵入釜體至一定壓力，同時(shí)采用電加熱系統(tǒng)升溫，最終將溫度和壓力穩(wěn)定在80 ℃和10 MPa。溫度波動(dòng)范圍為±5 ℃，壓力波動(dòng)范圍為0.2 MPa。本工作中腐蝕測(cè)試周期為72 h，設(shè)置8片試片,72 h測(cè)試時(shí)間是為了獲得試樣的初期腐蝕形貌，避免長(zhǎng)時(shí)間腐蝕掩蓋多相流體誘發(fā)腐蝕的基本特征。

腐蝕結(jié)束后，用75 mL濃鹽酸(密度為1.19 g/mL)和25 g C6H12N4(六次甲基四胺)及蒸餾水配制成500 mL溶液去除腐蝕產(chǎn)物，用失重法計(jì)算其中4片試片的腐蝕速率,見(jiàn)式(1)。

(1)

式中：ΔW代表試樣腐蝕前后的質(zhì)量差， g；Se代表試樣的表面積，cm2；t為腐蝕時(shí)間，本試驗(yàn)為72 h；ρ是試樣的密度，7.85 g/cm3。

采用體視顯微鏡(萊卡M205C，160X)觀察乳狀液的顯微結(jié)構(gòu)。腐蝕試驗(yàn)結(jié)束后，從釜體底部卸料口取少量混合模擬液。從其中隨機(jī)取出1滴(1～2 mL)，放置在預(yù)先加熱至80 ℃的透明載玻片或培養(yǎng)皿上，使乳狀液平鋪至半透明狀態(tài)，然后冷卻至室溫。一般僅需要幾分鐘即可將乳狀液的微結(jié)構(gòu)快淬并保留下來(lái)，將乳狀液薄膜放到體視顯微鏡下觀察微結(jié)構(gòu)。

采用掃描電鏡(SEM，Quanta 200F)表征材料表面的腐蝕產(chǎn)物微觀形貌。腐蝕試驗(yàn)結(jié)束后，將試樣用丙酮除油，去離子水清洗，無(wú)水乙醇脫水，之后放置于真空容器中避免氧化或吸潮，待用。腐蝕試片的最大平面用于SEM觀察。SEM的電子加速電壓為3 000 kV，工作距離約為10 mm。

采用統(tǒng)計(jì)方法分析乳狀液液滴尺寸和腐蝕顆粒尺寸與分布規(guī)律。

2 結(jié)果與討論

2.1 模擬采出液中N80鋼的初期腐蝕特征

CO2驅(qū)采出井內(nèi)氣液比高達(dá)數(shù)十至數(shù)百，油水和高壓CO2密相在井筒內(nèi)舉升過(guò)程中充分混合，其攪動(dòng)強(qiáng)度遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)低氣液比采出液的。本工作為模擬CO2驅(qū)采出流體的復(fù)雜攪動(dòng)特征，采用螺旋槳式攪拌槳以1 200 r/min轉(zhuǎn)速進(jìn)行油水充分混合。在高溫高壓條件下，經(jīng)過(guò)72 h充分混合，由釜體底部采集部分油水混合樣品，其微觀形貌見(jiàn)圖1。其中，50%和70%含水率采出液呈現(xiàn)油包水型乳狀液；90%含水率采出液呈現(xiàn)水包油狀態(tài)。這與前期試驗(yàn)中針對(duì)勝利CO2驅(qū)原油的強(qiáng)制油水乳化結(jié)果類似[6-17]。對(duì)比發(fā)現(xiàn)，50%含水乳狀液的液滴顆粒明顯大于70%含水乳狀液的。該結(jié)果表明，在1 200 r/min攪動(dòng)條件下，油水兩相能夠充分混合，并形成分散性較好的乳狀液。

(a) 50% (b) 70% (c) 90%圖1 不同含水率采出液的微觀形貌Fig. 1 Micro morphology of produced fluids with different water content

由圖2可見(jiàn):當(dāng)混合液含水率從50%升至70%時(shí)，N80鋼的腐蝕速率變化緩慢；而當(dāng)含水率高于70%時(shí)，隨含水率增大腐蝕速率快速增加，這與文獻(xiàn)[18]報(bào)道的S型變化規(guī)律吻合。前期研究表明[5-19]，當(dāng)含水率更低時(shí)，由于形成穩(wěn)定的油包水型乳狀液，腐蝕速率更低。在模擬條件下，含水率低于50%時(shí)，N80鋼的腐蝕速率低于0.076 mm/a，可以認(rèn)為并未發(fā)生明顯腐蝕。為確定腐蝕誘發(fā)的臨界條件，本工作將重點(diǎn)探討N80鋼在50%～70%含水率混合液中腐蝕速率發(fā)生顯著改變的過(guò)程，并期待由此反映乳狀液腐蝕的控制步驟和微觀機(jī)制。由圖1可見(jiàn)：含水率50%和70%混合液的兩個(gè)乳狀液均為油包水型，其液滴分布呈現(xiàn)出多個(gè)峰值特征，見(jiàn)圖3。對(duì)于50%含水率的乳狀液，其擬合出的3個(gè)中值峰位置分別為7.5,12.2,25.9 μm；對(duì)于70%含水率的乳狀液，其擬合出的3個(gè)中值峰位置分別為9.8,20.0,45.8 μm,后者的液滴尺寸顯著增大。

圖2 N80鋼在不同含水率采出水中腐蝕72 h后的腐蝕速速率Fig. 2 Corrosion rates of N80 steel corroded in produced fluids with different water content after 72 h

(a) 50%

(b) 70%圖3 不同含水率采出液的粒徑分布規(guī)律Fig. 3 Distribution of water droplet sizes of the produced fluids with different water content

為清晰理解N80鋼在不同油水混合液中腐蝕的微觀過(guò)程，圖4展示了幾種測(cè)試條件下N80碳鋼表面的初期腐蝕產(chǎn)物形貌。由圖4可見(jiàn):在50%含水率混合液中，N80試樣表面被眾多微小腐蝕顆粒均勻覆蓋；雖然，在宏觀尺度上表面不同區(qū)域表現(xiàn)出灰度差異，但從微觀上該差異僅是細(xì)小腐蝕顆粒分布密度的變化;在70%含水率混合液中,試樣表面呈現(xiàn)出圓盤狀的大片腐蝕區(qū)域，該腐蝕區(qū)域形成致密的CO2腐蝕腐蝕產(chǎn)物膜，并與周邊區(qū)域以明銳的界限分隔；其微觀形貌呈現(xiàn)出與在50%含水率混合液中類似的情況，即表面被細(xì)小腐蝕顆粒覆蓋。當(dāng)混合液含水率升至90%時(shí)，N80鋼表面被一層腐蝕產(chǎn)物所覆蓋，且表面出現(xiàn)較多局部腐蝕坑，該腐蝕產(chǎn)物膜的保護(hù)性有限，腐蝕產(chǎn)物為典型的FeCO3晶粒形貌[20]。該蝕坑可能是由于油滴局部吸附留下的腐蝕產(chǎn)物不均勻生長(zhǎng)造成的，也可能是由于較高流速下已生成腐蝕產(chǎn)物被局部去除。結(jié)合圖1中腐蝕速率變化規(guī)律，顯然N80鋼在90%含水率混合液中形成的腐蝕產(chǎn)物膜并未對(duì)基體提供足夠的保護(hù)。然而，在不含原油的情況下，1 200 r/min轉(zhuǎn)速將導(dǎo)致N80鋼表面不能被腐蝕產(chǎn)物膜覆蓋，僅留下一些在較高流速下殘余的腐蝕產(chǎn)物膜片層，對(duì)基體碳鋼完全無(wú)保護(hù)性。N80鋼在純水溶液中的腐蝕速率高達(dá)2～3 mm/a。綜上所述，70%含水乳狀液中，N80鋼表面形成較大面積的圓盤狀腐蝕形貌，這與其較高的宏觀腐蝕速率結(jié)果吻合。而實(shí)際上，去除腐蝕產(chǎn)物膜后，N80鋼表面的顆粒狀或圓盤狀腐蝕產(chǎn)物對(duì)應(yīng)著不同尺度局部腐蝕的發(fā)生，見(jiàn)圖5。

2.2 油水混合液微觀結(jié)構(gòu)與腐蝕的關(guān)系

為進(jìn)一步理解腐蝕與流體微觀結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系，筆者從統(tǒng)計(jì)角度對(duì)比了不同含水率乳狀液中微液滴尺寸與腐蝕產(chǎn)物顆粒尺寸。由圖6可見(jiàn):對(duì)于50%含水率的情況，腐蝕產(chǎn)物顆粒尺寸明顯小于液滴尺寸；且二者在較小尺寸時(shí)(累積概率小于0.6)呈現(xiàn)相互依賴的分布關(guān)系，即隨著液滴尺寸增加腐蝕產(chǎn)物顆粒尺寸也逐漸增加。定量對(duì)比發(fā)現(xiàn)，腐蝕顆粒粒徑與液滴粒徑的比值為0.12～0.3，這可能暗示微液滴在形成腐蝕產(chǎn)物顆粒過(guò)程中僅對(duì)碳鋼表面形成小面積潤(rùn)濕。而當(dāng)含水率增加至70%時(shí)，腐蝕產(chǎn)物呈現(xiàn)兩個(gè)尺度分布規(guī)律，其分別位于液滴分布曲線的兩側(cè)。在微米尺度下，其分布規(guī)律與50%含水率時(shí)的類似；其與液滴尺寸的相關(guān)性可能僅在累積概率小于0.4時(shí)適用。在毫米尺度下，其腐蝕產(chǎn)物尺寸分布規(guī)律呈現(xiàn)出兩段變化斜率，分別對(duì)應(yīng)于液滴分布曲線上累積概率為0.5和0.8左右的兩個(gè)拐點(diǎn)。此時(shí)，腐蝕顆粒粒徑與液滴粒徑的比值為2～4。這表明，較大液滴主導(dǎo)了毫米尺度圓盤狀腐蝕產(chǎn)物形貌的形成，即當(dāng)液滴大于一定尺寸時(shí)，腐蝕產(chǎn)物尺寸急劇擴(kuò)展；其對(duì)應(yīng)累積概率為0.8時(shí)拐點(diǎn)的液滴尺寸約為40 μm。由此推斷,當(dāng)液滴尺寸大于40 μm時(shí)，在較高流速(1 200 r/min)作用下，液滴可能在碳鋼表面快速潤(rùn)濕并扁平化擴(kuò)展，難以再次脫離碳鋼表面，導(dǎo)致具有明顯邊界的腐蝕區(qū)域的形成。由于液滴平鋪于材料表面，其導(dǎo)致的腐蝕區(qū)域尺寸要顯著大于液滴直徑。

(a) 50% (b) 50% (c) 70% (d) 70%

(e) 90% (f) 90% (g) 100% (h) 100%圖4 N80鋼在不同含水率采出液中腐蝕72 h后的表面微觀形貌Fig. 4 Surface micro-morphology of samples after corrosion in produced fluids with different water content for 72 h

(a) 50%

(b) 70%圖5 在不同含水率混合液中,試樣去除腐蝕產(chǎn)物后的表面形貌Fig. 5 Surface morphology of samples in mix liquid with different water content after removing the corrosion products

(a) 50%

(b) 70%圖6 腐蝕產(chǎn)物顆粒和乳狀液液滴粒徑尺寸統(tǒng)計(jì)分析Fig. 6 Statistical analyses of the sizes of corrosion product particles and water droplets

乳狀液中大液滴和小液滴在腐蝕過(guò)程中的近表面流動(dòng)和吸附行為也有所差異。由圖7可見(jiàn):對(duì)于含水率50%的乳狀液，其液滴密度是腐蝕顆粒密度的38倍；而對(duì)于含水率70%的乳狀液，其液滴密度是圓盤狀腐蝕區(qū)域的1～2倍。綜合以上分析，較大液滴對(duì)應(yīng)形成的圓盤狀腐蝕區(qū)域密度較低，而較小液滴對(duì)應(yīng)形成腐蝕產(chǎn)物顆粒密度較高。當(dāng)然，對(duì)于含水率70%乳狀液來(lái)說(shuō)，其微觀尺度上的小液滴密度也很高，這是該乳狀液中小液滴在近表面區(qū)域的流動(dòng)-腐蝕行為所致，其最終呈現(xiàn)的微觀腐蝕顆粒形貌與50%乳狀液中類似。

2.3 微觀腐蝕

上述分析可知，試樣在油水混合液中的腐蝕速率隨含水率的變化規(guī)律本質(zhì)上取決于油水乳化狀態(tài)。當(dāng)含水率低于70%時(shí)，形成油包水型乳狀液，腐蝕速率較低，且隨含水率變化較緩慢；當(dāng)含水率高于70%時(shí)，形成水包油型體系，腐蝕速率隨含水率急劇提高。對(duì)于油包水型乳狀液，決定其誘發(fā)腐蝕的關(guān)鍵因素是液滴尺寸。當(dāng)液滴尺寸小于某一臨界值(如40 μm)，如圖8(a)所示，在近表面區(qū)域液滴吸附于碳鋼表面，并形成局部潤(rùn)濕；在液滴底部潤(rùn)濕面積逐漸擴(kuò)展的過(guò)程中，對(duì)碳糖表面形成局部腐蝕，起到一定的針扎作用。但在流動(dòng)作用下，小液滴易于脫離表面，再次進(jìn)入流體中。整個(gè)呈現(xiàn)為“吸附-腐蝕-脫離”的反復(fù)作用機(jī)制，最終在碳鋼表面形成高密度的微小腐蝕顆粒。當(dāng)液滴尺寸大于該臨界值，液滴撞擊表面的慣性力增加，在慣性力的作用下液滴更易于在表面快速擴(kuò)展，發(fā)生腐蝕后平鋪狀態(tài)的液滴更易于釘扎，不會(huì)隨流體發(fā)生脫離或移動(dòng),如圖8(b)所示。同時(shí)，部分小液滴也可能與該平鋪液滴發(fā)生碰撞合并，進(jìn)一步加劇液滴在表面的擴(kuò)展。從而，較大液滴在碳鋼表面更傾向于“撞擊-平鋪-腐蝕”的作用機(jī)制，形成低密度的大片圓盤狀腐蝕區(qū)域。本機(jī)理模型為深入理解乳狀液腐蝕誘發(fā)過(guò)程提供了清晰的圖像，對(duì)于油水混合液腐蝕風(fēng)險(xiǎn)判斷具有指導(dǎo)意義。

圖7 腐蝕產(chǎn)物顆粒和乳狀液液滴分布密度對(duì)比分析Fig. 7 Comparison of the distribution densities of the corrosion product particles on steel surface and the water droplets in oil-water mixtures

因此，除了含水率，油水乳化狀態(tài)也是決定管道腐蝕的重要因素。當(dāng)液滴大于臨界尺寸，即使含水率較低也可能發(fā)生大片區(qū)域的腐蝕，最終誘發(fā)油井管的局部腐蝕。在實(shí)際操作中，通過(guò)井口取樣，分析其乳狀液結(jié)構(gòu)，結(jié)合井下流動(dòng)狀態(tài)模擬，由此推斷井筒內(nèi)腐蝕風(fēng)險(xiǎn)，可為井下腐蝕評(píng)估提供便捷、可行的參考方案。

3 結(jié)論

(1) 對(duì)于勝利CO2驅(qū)區(qū)塊采出液而言，當(dāng)液滴粒徑大于臨界尺寸，將誘發(fā)N80鋼表面圓盤狀大面積腐蝕；當(dāng)液滴粒徑小于該臨界尺寸，腐蝕形貌以微小腐蝕顆粒為主。

(a) 液滴粒徑小于臨界尺寸

(b) 液滴粒徑大于臨界尺寸圖8 油包水型乳狀液中微液滴誘發(fā)碳鋼表面腐蝕的微觀機(jī)制Fig. 8 Water droplet triggered corrosion mechanism on steel surface in a water-in-oil emulsion: (a) water droplet smaller than the critical size and (b) water droplet larger than the critical size

(2) 腐蝕形貌與流體結(jié)構(gòu)的關(guān)聯(lián)性源于微液滴在碳鋼表面的動(dòng)態(tài)過(guò)程：小液滴表現(xiàn)為“吸附-腐蝕-脫離”的作用機(jī)制；較大液滴表現(xiàn)為“撞擊-平鋪-腐蝕”的作用機(jī)制。

(3) 本研究為理解CO2驅(qū)采出液腐蝕機(jī)理和開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)腐蝕風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估提供新了思路和參考方案。