何吉祥 ,徐有杰 ,高陽 ,劉啟國(guó)
(1.中國(guó)石油新疆油田分公司勘探開發(fā)研究院,新疆 克拉瑪依 834000;2.西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610500)
致密油藏作為一種重要的非常規(guī)油氣藏,其滲流機(jī)理與常規(guī)砂巖油氣藏存在很大的差別[1-2]。致密油藏滲透率和孔隙度極低,只能選用水力壓裂來實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)開采價(jià)值[3]。 根據(jù)賈承造等[4]的研究,覆壓滲透率低于0.1×10-3μm2是致密油藏的主要特征。由于儲(chǔ)層致密,致密油在納米孔隙介質(zhì)中的流動(dòng)表現(xiàn)出很強(qiáng)的低速非線性滲流特征。國(guó)內(nèi)外學(xué)者經(jīng)過大量的實(shí)驗(yàn)研究證明,致密油藏表現(xiàn)出很明顯的啟動(dòng)壓力梯度和滲透率應(yīng)力敏感效應(yīng)[5-6]。
致密油藏在水平井多段壓裂過程中,壓裂裂縫往往沿著最大主應(yīng)力方向延伸,產(chǎn)生的水力壓裂裂縫也沿著不同方向延伸,導(dǎo)致壓裂裂縫分布極其復(fù)雜[7-9]。試井分析方法作為一種地層參數(shù)反演的重要手段,選擇合適的模型對(duì)于地層參數(shù)獲取與油藏評(píng)價(jià)具有重要的實(shí)際意義。
國(guó)內(nèi)外學(xué)者建立了許多種多段壓裂水平井試井解釋數(shù)學(xué)模型[9-17]。盡管這些模型豐富了試井解釋模型庫,提高了地層參數(shù)反演準(zhǔn)確度,但是沒有考慮應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度的影響,在對(duì)低滲致密油藏試井分析時(shí)顯得略有不足。在考慮儲(chǔ)層應(yīng)力敏感影響方面:歐陽偉平等[18]建立了滲透率隨有效應(yīng)力呈冪率形式變化的多級(jí)壓裂水平井三維數(shù)值試井解釋模型,利用混合有限元方法對(duì)試井解釋模型進(jìn)行了求解;王歡等[19]考慮縫網(wǎng)特征,建立考慮應(yīng)力敏感的影響多段壓裂水平井試井解釋模型。在考慮啟動(dòng)壓力梯度影響方面,姜瑞忠等[20]基于線性流模型,建立了考慮啟動(dòng)壓力梯度影響的多級(jí)壓裂水平井試井解釋模型。
然而,目前關(guān)于綜合考慮應(yīng)力敏感、啟動(dòng)壓力梯度、不規(guī)則裂縫分布的多段壓裂水平井試井解釋模型方面還沒有相關(guān)研究。本文在前人研究的基礎(chǔ)上同時(shí)考慮了應(yīng)力敏感、啟動(dòng)壓力梯度,以及水力壓裂產(chǎn)生的不規(guī)則裂縫分布,建立并求解了流體在儲(chǔ)層和壓裂裂縫中流動(dòng)的試井?dāng)?shù)學(xué)模型,離散壓裂裂縫,并耦合儲(chǔ)層與裂縫模型解,最終求得Laplace空間井底壓力并通過Stehfest數(shù)值反演,得到實(shí)空間井底壓力與時(shí)間關(guān)系雙對(duì)數(shù)曲線,分析了裂縫分布模式、應(yīng)力敏感系數(shù)和啟動(dòng)壓力梯度等因素對(duì)壓力動(dòng)態(tài)特征曲線的影響。
由于儲(chǔ)層條件的復(fù)雜性,導(dǎo)致水平井壓裂過程中裂縫沿任意方向延伸,形成不規(guī)則裂縫分布。多段壓裂水平井不規(guī)則裂縫分布物理模型共有2M條裂縫翼,每條裂縫翼的長(zhǎng)度和夾角都不相等(見圖1)。為了求解方便,井筒上方裂縫用奇數(shù)編號(hào),井筒下方裂縫用偶數(shù)編號(hào)。假設(shè)儲(chǔ)層由天然裂縫和基質(zhì)組成,基質(zhì)裂縫竄流模型用Warren-Root模型描述;水平井位于側(cè)向無限大板狀油藏中心;每條壓裂裂縫寬度相等,第i條裂縫與井筒的夾角為θi,且長(zhǎng)度為L(zhǎng)Fi;數(shù)學(xué)模型建立過程不考慮儲(chǔ)層溫度變化。
圖1 多級(jí)壓裂水平井裂縫分布物理模型示意
考慮儲(chǔ)層應(yīng)力敏感效應(yīng)時(shí),滲透率K隨地層壓力p呈冪率形式變化:
根據(jù)Pascal給出的啟動(dòng)壓力梯度滲流表達(dá)式,結(jié)合式(1)得到同時(shí)考慮應(yīng)力敏感系數(shù)γ和啟動(dòng)壓力梯度λ的裂縫系統(tǒng)滲流速度v:
根據(jù)上述無因次變量的定義,可得到無因次滲流微分方程和邊界條件。
裂縫滲流微分方程:
基質(zhì)滲流微分方程:
初始條件:
頂?shù)追忾]邊界:
側(cè)向無限大外邊界:
內(nèi)邊界:
對(duì)式(3)—(8)先進(jìn)行攝動(dòng)變換,然后再關(guān)于 tD進(jìn)行Laplace變換。攝動(dòng)變換方程為
變換之后的Laplace空間滲流微分方程:
其中
對(duì)式(10)關(guān)于zD從0到hD進(jìn)行傅里葉余弦變換:
其中
式(11)有2個(gè)情況下的解:
系數(shù)A和B可結(jié)合內(nèi)外邊界條件求得,對(duì)方程解進(jìn)行傅里葉余弦變換,可以得到考慮應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度的頂?shù)追忾]、側(cè)向外邊界無限大點(diǎn)源解[21]:
其中
為了求得井底壓力解,需要對(duì)式(12)給出的點(diǎn)源解沿x和z方向積分,得到第i條壓裂裂縫井底壓力:
式(13)即為經(jīng)過攝動(dòng)變換之后考慮啟動(dòng)壓力梯度的第i條壓裂裂縫均勻流量面源解。
多段壓裂水平井由2M條裂縫組成,總壓降可以表示為
根據(jù)Cinco-Ley等[22]的研究,流體在壓裂裂縫中的滲流微分方程解為
將式(13)、(14)代入式(15)可得:
從整體大環(huán)境來看,珠三角科技創(chuàng)新的生態(tài)系統(tǒng)非常發(fā)達(dá),雙創(chuàng)氛圍濃厚,許多高端人才和領(lǐng)軍企業(yè)都聚集在粵港澳大灣區(qū)。各地企業(yè)、中介、高等院校、政府應(yīng)加強(qiáng)創(chuàng)新資源和要素的運(yùn)用與共享,發(fā)揮各自比較優(yōu)勢(shì)并進(jìn)行不同形式的協(xié)同,大力發(fā)展科技中介服務(wù),推動(dòng)形成穗深港的科學(xué)技術(shù)優(yōu)勢(shì)與腹地制造業(yè)互補(bǔ)互通、交錯(cuò)發(fā)展的產(chǎn)業(yè)格局;同時(shí)建立更加有效的區(qū)域協(xié)同發(fā)展的新政策、新平臺(tái),提升高科技產(chǎn)業(yè)實(shí)力,抓住“一帶一路”戰(zhàn)略機(jī)遇,依托大灣區(qū)的高端制造、金融服務(wù)業(yè)、消費(fèi)升級(jí)、自貿(mào)區(qū)政策紅線等優(yōu)勢(shì)激發(fā)企業(yè)將科技創(chuàng)新成果向現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)力轉(zhuǎn)化的潛力。
根據(jù)杜哈美原理得到考慮井筒儲(chǔ)集和表皮效應(yīng)的井底壓力解:
利用Stehfest數(shù)值反演對(duì)式(18)進(jìn)行計(jì)算得到實(shí)空間攝動(dòng)變化之后的井底壓力解,將式(18)代入式(9)得到同時(shí)考慮應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度的多級(jí)壓裂水平井不規(guī)則裂縫井底壓力解:
如果γ取值無限小,λ取值為0,本文模型就可以簡(jiǎn)化為不考慮應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度的多段壓裂水平井不規(guī)則裂縫分布模型。
為了驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性,本文模型和Saphir模型數(shù)值解基本參數(shù)取值為:λmf=1×10-10,Lh=4 000 m,h=10 m,ω=0.1,rw=0.1 m,Lref=100 m,φ=0.1,μ=1 mPa·s,CFD=20,Ctf+Ctm=1×10-4MPa-1。 需要特別說明的是:本文模型裂縫條數(shù)(M=12)是Saphir模型數(shù)值解的2倍,本文模型裂縫長(zhǎng)度等于Saphir模型數(shù)值解裂縫半長(zhǎng)(LF=20 m),并且本文模型奇數(shù)編號(hào)裂縫與井筒夾角為90°,偶數(shù)編號(hào)裂縫與井筒夾角為270°。本文模型計(jì)算結(jié)果與Saphir模型計(jì)算結(jié)果吻合,驗(yàn)證了本文模型的正確性(見圖2)。
圖2 2種模型驗(yàn)證對(duì)比
6種壓裂裂縫分布方式見圖3(紅線表示水平井井筒,灰線表示水力壓裂裂縫),分布2模式下的裂縫性致密油藏多級(jí)壓裂水平井壓力動(dòng)態(tài)特征曲線見圖4。模型主要參數(shù):CD=0.000 1,S=0.01,CfD=10,LhD=2 000,λmf=1×10-4,LrefD=40,ω=0.1,M=10。 根據(jù)壓力導(dǎo)數(shù)曲線特征,井底壓力響應(yīng)曲線可以分為9個(gè)流動(dòng)階段,每個(gè)流動(dòng)階段流動(dòng)特征及曲線特征見表1。
圖3 裂縫分布形式示意
圖4 裂縫性致密油藏多級(jí)壓裂水平井壓力動(dòng)態(tài)特征曲線
表1 流動(dòng)階段及壓力導(dǎo)數(shù)曲線特征
需要特別說明的是:不考慮儲(chǔ)層應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度影響時(shí),晚期徑向流階段壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈值為0.5的水平線;考慮儲(chǔ)層應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度影響時(shí),壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈不同幅度的上翹。
分析圖5b可知:1)和分布1、分布3相比,分布2的早期壓力曲線最低。這是因?yàn)?,分?的單井控制面積大,流體流動(dòng)所需要的壓力消耗小。2)和分布1、分布2相比,分布5的每個(gè)裂縫翼相當(dāng)于一條單一的壓裂裂縫,由于每條壓裂裂縫沿井筒方向位置不同,因此,分布5的早期徑向流階段壓力曲線最低。3)分布4、分布6都降低了壓裂水平井單井控制面積,但是和分布4相比,分布6的裂縫之間的干擾性強(qiáng),早期階段壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線最高。綜合上述分析,當(dāng)裂縫交錯(cuò)分布(即分布2)時(shí),早期線性流及雙線性流階段的壓力曲線最低,改善效果最好。
圖5 裂縫參數(shù)對(duì)壓力動(dòng)態(tài)特征曲線的影響
圖6為儲(chǔ)層參數(shù)對(duì)壓力動(dòng)態(tài)特征曲線的影響。由圖可知:竄流系數(shù)越大,基質(zhì)與天然裂縫之間的壓差就越大,天然裂縫導(dǎo)流性越好,壓力導(dǎo)數(shù)曲線“凹子”開始的時(shí)間越早;彈性儲(chǔ)容比越小,壓力導(dǎo)數(shù)曲線“凹子”越寬、越深,竄流階段之前的壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線越高;應(yīng)力敏感系數(shù)和啟動(dòng)壓力梯度都會(huì)使中后期壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線上翹,γ越大,曲線上翹越明顯,λ越大,壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線上翹時(shí)間越早且上翹越明顯。結(jié)果表明,在γ和λ雙重作用影響下,壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線上翹程度比單一因素作用更加明顯。
圖6 儲(chǔ)層參數(shù)對(duì)壓力動(dòng)態(tài)特征曲線的影響
1)考慮應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度影響時(shí),裂縫性致密油藏多段壓裂水平井壓力動(dòng)態(tài)曲線表現(xiàn)出9個(gè)流動(dòng)階段;在應(yīng)力敏感和啟動(dòng)壓力梯度雙重作用影響下,壓力和壓力導(dǎo)數(shù)曲線上翹程度比單一因素作用更加明顯。
2)裂縫參數(shù)和儲(chǔ)層參數(shù)對(duì)壓力動(dòng)態(tài)曲線早期、中期和晚期有很大影響。裂縫呈交錯(cuò)分布時(shí),壓裂改造效果最好,早期壓力曲線最低。
3)彈性儲(chǔ)容比越大,壓力導(dǎo)數(shù)曲線“凹子”越深;竄流系數(shù)越大,壓力導(dǎo)數(shù)曲線“凹子”越靠右。
Ke為原始地層壓力下的滲透率,μm2;pe為原始地層壓力,MPa;μ 為儲(chǔ)層流體黏度,mPa·s;▽p 為壓力梯度,MPa/m;h為儲(chǔ)層厚度,m;qsc為地下生產(chǎn)總流量,m3/d;l為單位長(zhǎng)度線流量,m2/d;t為生產(chǎn)時(shí)間,d;φ 為孔隙度;Ct為綜合壓縮系數(shù),MPa-1;Lh為水平井長(zhǎng)度,m;L為參考長(zhǎng)度,m;r為任意位置徑向距離,m;CF為裂縫導(dǎo)流能力,μm2·m;pw為考慮井筒儲(chǔ)集和表皮效應(yīng)的井底壓力,MPa;pwH為攝動(dòng)變換后不考慮井筒儲(chǔ)集和表皮效應(yīng)的井底壓力,MPa;C為井筒儲(chǔ)集系數(shù),m3/MPa;LF為壓裂裂縫長(zhǎng)度,m;WF為壓裂裂縫寬度,m;p為任意時(shí)刻壓力,MPa;ω為彈性儲(chǔ)容比;λmf為竄流系數(shù);αm為基質(zhì)塊形狀因子;ε為垂向無窮小長(zhǎng)度,m;δ為徑向無窮小長(zhǎng)度,m;s為 Laplace 變量;fD0為攝動(dòng)變換取零階的中間變量;k為階數(shù);n為累加系列數(shù);τ為積分變量;K0(x),I0(x)分別為零階第二類、零階第一類修正貝塞爾函數(shù);xw,yw,zw分別為 x,y,z在點(diǎn)源三軸坐標(biāo)系上的對(duì)應(yīng)坐標(biāo);下標(biāo)ζ代表m,f,F(xiàn),分別表示基質(zhì)、天然裂縫、壓裂裂縫;下標(biāo)D表示無因次。